范文一：火电厂锅炉
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o 2.1 锅炉本体
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? 2.1.2 锅筒
o 2.2 辅助设备
? ? 1. 按烟气在锅炉流动的状况分：水管锅炉、锅壳锅炉（火管锅炉）、水火管组合式锅炉。
2. 按锅筒放置的方式分：立式锅炉、卧式锅炉。
3. 按用途分：生活锅炉、工业锅炉、电站锅炉。
4. 按介质分：蒸汽锅炉、热水锅炉、汽水两用锅炉、有机热载体锅炉。
5. 按安装方式分：快装锅炉、组装锅炉、散装锅炉。
6. 按燃料分：燃煤锅炉、燃油锅炉、燃气锅炉、余热锅炉、电加热锅炉、生物质锅炉、煤气混燃锅炉、煤油混燃锅炉等。
7. 按水循环分（按工质在蒸发系统的流动方式分）：自然循环炉、强制循环炉（分多次强制循环炉和直流炉）、混合循环炉。
8. 按锅炉数量分：单锅筒锅炉、双锅筒锅炉。
9. 按燃烧定在锅炉内部或外部分：内燃式锅炉、外燃式锅炉。
10. 按制造级别分类：A级、B级、C级、D级、E级（按制造锅炉的压力分）。
11. 按产生的产品分为：热水锅炉和蒸汽锅炉。
12. 按用途分为：民用锅炉、工业锅炉、电厂锅炉、机车船舶锅炉。
13. 按压力分为：低压锅炉、中压锅炉、高压锅炉、超高压锅炉、亚临界压力锅炉、超临界压力锅炉等，中低压炉现在基本淘汰。
14. 按燃烧方式分：层燃炉、室燃烧炉、旋风炉、沸腾炉等。
15. 按排渣方式分：固态排渣炉、液态排渣炉。 [编辑] 锅炉的基本结构
锅炉整体的结构包括锅炉本体和辅助设备两大部分。
[编辑] 锅炉本体
锅炉中的炉膛、锅筒、燃烧器、水冷壁、过热器、省煤器、空气预热器、构架和炉墙等主要部件构成生产蒸汽的核心部分，称为锅炉本体。锅炉本体中两个最主要的部件是炉膛和锅筒。
[编辑] 炉膛
又称燃烧室，是供燃料燃烧的空间。将固体燃料放在炉排上进行火床燃烧的炉膛称为层燃炉，又称火床炉；将液体、气体或磨成粉状的固体燃料喷入火室燃烧的炉膛称为室燃炉，又称火室炉；空气将煤粒托起使其呈沸腾状态燃烧、适于燃烧劣质燃料的炉膛称为沸腾炉，又称流化床炉；利用空气流使煤粒高速旋转并强烈火烧的圆筒形炉膛称为旋风炉。炉膛的横截面一般为正方形或矩形。燃料在炉膛内燃烧形成火焰和高温烟气，所以炉膛四周的炉墙由耐高温材料和保温材料构成。在炉墙的内表面上常敷设水冷壁管，它既保护炉墙不致烧坏，又吸收火焰和高温烟气的大量辐射热。
炉膛的结构、形状、容积和高度都要保证燃料充分燃烧，并使炉膛出口的烟气温度降低到熔渣开始凝结的温度以下。当炉内的温度超过灰熔点时，灰便呈熔融状态。熔融的灰渣颗粒在触及炉内水冷壁管或其他构件时会粘在上面。粘结的灰粒逐渐增多,遂形成渣块,称为结渣。结渣会降低锅炉受热面的传热效果。严重时会堵塞烟气流动的通道，影响锅炉的安全和经济运行。
一般用炉膛容积热负荷和炉膛截面热负荷或炉排热负荷表示其燃烧强烈程度。炉膛容积热负荷是单位炉膛容积中每单位时间内释放的热量。在锅炉技术中常用炉膛容积热负荷来衡量炉膛大小是否恰当。容积热负荷过大，则表示炉膛容积过小，燃料在炉内的停留时间过短，不能保证燃料完全燃烧，使燃烧效率下降；同时这还表示炉墙面积过小，难以敷设足够的水冷壁管，结果炉内和炉膛出口处烟气温度过高，受热面容易发生结渣。室燃炉的炉膛截面热负荷是单位时间内单位炉膛横截面上燃料燃烧所释放的热量。在炉膛容积确定以后，炉膛截面热负荷过大会使局部区域的壁面温度过高而引起结渣。层燃炉的炉排热负荷是单位时间内燃料燃烧所释放的热量与炉排面积的比值。炉排热负荷过高会使飞灰大大增加。
炉膛设计需要充分考虑使用燃料的特性。每台锅炉应尽量燃用原设计的燃料。燃用特性差别较大的燃料时，锅炉运行的经济性和可靠性都可能降低。
[编辑] 锅筒
它是自然循环和多次强制循环锅炉中接受省煤器来的给水、联接循环回路，并向过热器输送饱和蒸汽的圆筒形容器。锅筒筒体由优质厚钢板制成，是锅炉中最重的部件之一。 锅筒的主要功能是储水，进行汽水分离，在运行中排除锅水中的盐水和泥渣，以避免含有高浓度盐分和杂质的锅水随蒸汽进入过热器和汽轮机中。这些盐分和杂质如在过热器管和汽轮机通道上发生结垢、积盐和腐蚀，会影响设备的经济安全运行。锅炉出口的蒸汽一般都有一定的质量标准。锅筒内部装置包括汽水分离和蒸汽清洗装置、给水分配管、排污和加药设备等。其中汽水分离装置的作用是将从水冷壁来的饱和蒸汽与水分离开来，并尽量减少蒸汽中携带的细小水滴。中、低压锅炉常用挡板和缝隙挡板作为粗分离元件。中压以上的锅炉除广泛采用多种型式的旋风分离器进行粗分离外，还用百叶窗、钢丝网或均汽板等进行进一步分离。随着水处理技术的提高，蒸汽分离装置趋向于简化和定型化。排污装置（包括连续排污和定期排污）能在锅炉运行中排出一部分含有较高盐分和泥渣的锅水。锅筒上还装有水位表、安全阀等监测和保护设施。
[编辑] 辅助设备
除锅炉本体外，在电站锅炉中还有许多配套的辅助设备：
1. 煤粉制备系统，把原煤磨成粉，以利煤的充分燃烧，包括给煤机、磨煤机、排
粉机、粗粉分离器和煤粉管道等；
2. 送、引风系统，向锅炉供给燃烧需要的空气及将煤燃烧后的烟气排出锅炉，包
括送风机、引风机和烟风道等；
3. 给水系统，包括给水泵、阀门和管道等；
4. 水处理系统（见锅炉水处理）；
5. 灰渣清除系统，包括碎渣机、出渣机、除尘器等；
6. 自动控制和监测系统（见锅炉自动控制、锅炉汽温调节）。
范文二：火力发电厂电厂锅炉安装流程的探究]@]@]
@火力发电厂电厂锅炉安装流程的探究
摘要:锅炉是火力发电厂的主要设备之一,因其设备庞大,必须在施工现场才能进行装配和安装。本文对锅炉的系统进行了简单介绍,并叙述了锅炉安装的主要项目及要求。
关键词:锅炉 安装 工艺 流程
锅炉是火力发电厂的主要设备之一。在锅炉中,燃料燃烧所放出的热量把水加热变成具有一定压力和温度的蒸汽,蒸汽通过蒸汽管道进入汽轮机,膨胀做功,使热能转换成机械能,最后在发电机中转变成电能输送出来。锅炉是个庞大的设备,是不能在制造厂装配完成的整体,所以只能以零部件的形式发送出厂,在施工现场进行装配和安装。
1、锅炉系统简介
锅炉基本分为整装炉和组装炉两大类。整装炉也就是常称的快装锅炉,以燃油、燃气为主;组装炉也就是常称的散装锅炉,以燃煤为主,随着环保和安全意识的提升,现在也有大量的燃油、燃气散装锅炉在生产、生活中得到广泛应用。
锅炉主要包括以下几大系统:
供水系统,供油系统,送汽系统,排汽系统,排污系统,排烟系统,加药系统,自动控制系统,静电及防雷接地系统,伴热系统等。
主要辅机配置为:
供水系统:自来水供给—过滤器—软水处理装置—软水储缸—除氧装置—软水供水装置;供油系统:储油罐—日用油箱—油泵组—事故油箱—燃烧机;送汽系统:分汽缸—送汽管阀;排汽系统:放空阀—安全阀;排污系统:快速排污阀—冷却池—排污池:排烟系统:防爆门—风门—烟囱;加药系统:储药箱—加药装置—取样装置;自动控制系统:PLC电控柜—仪表柜—现场启动柜—液位（压力）开关;静电及防雷接地系统:油罐防静电接地—油管防静电跨接—烟囱防雷接地;伴热系统:伴热蒸汽管道—减压阀组—温控阀组。
2、锅炉安装的主要项目
(1)施工前的准备。施工前的准备工作通常包括安装场地的平整,临时建筑物照明、水源、动力和施工机械的装设,设备存放地点的准备,以及施工计划的编制等。
(2)设备的检查及修理。设备的检查及修理是指设备组合前,检查其制造质量,消除其在制造及运输过程中产生的缺陷。
(3)设备的组合。设备的组合是将高空安装的作业转到平地上来,在组合场分别将钢架、受热面等组合成组合件。
(4)设备（组合件）的起吊及安装。将组合好的组合件按照安装顺序起吊、就位、找正,在安装位置连接成一整体。即先在锅炉的基础上安装钢架,然后在钢架上安装受热面、汽包及连接管道等。安装完成后再进行基础的二次灌浆,最后固定锅炉钢架。
(5)辅助设备的安装。锅炉辅助设备包括输煤设备、制粉设备、除灰除尘设备、通风设备和连接管道等。这些设备要经过清理、检查、修理,才能安装在基础上,经过找正再进行基础的二次灌浆和管道连接。
(6)锅炉水压试验。锅炉汽水系统及其附件安装结束后,要进行水压试验。即将锅炉上满睡并升压至1.25倍的汽包工作压力,然后检查各部分是否严密。
范文三：20140403锅炉的汽水共腾
锅炉的汽水共腾(1)锅炉蒸发表面(水面)汽水共同升起、产生大量泡沫并上下波动翻腾的现象，叫汽水共腾。
产生汽水共腾时，水位表内也出现泡沫，水位急剧波动，汽水界限难以分清；过热蒸汽温度急剧下降；严重时，蒸汽管道内发生水冲击。 汽水共腾的后果与满水一样，会使蒸汽带水，降低蒸汽品质，造成过热器结垢及水击振动，损坏过热器或影响用汽设备的安全运行。
(2)形成汽水共腾有以下两方面原因：
①锅水品质太差。由于给水品质差，排污不当等原因，造成锅水中悬浮物或含盐量太高，碱度过高。由于汽水分离，锅水表面层附近含盐浓度更高，锅水粘度很大，汽泡上升阻力增大。在负荷增加，汽化加剧时，大量汽泡被粘阻在锅水表面层附近来不及分离出去，形成大量泡沫，使锅水表面上下翻腾。
②负荷增加和压力降低过快。当水位过高，负荷增加过快、压力降低过速时，会使水面汽化加剧，造成水面波动及蒸汽带水。 ③发现汽水共腾采取措施：
此时应减弱燃烧，降低负荷，关小主汽阀；加强蒸汽管道和过热器的疏水；全开连续排污阀，并打开定期排污阀放水，同时上水，以改善锅水品质，待水质改善、水位清晰时，可逐渐恢复正常运行。
(3)预防汽水共腾的措施：
①加强水质管理，严格控制锅水的含盐量和油垢、悬浮物； ②根据锅水分析，控制连续排污；
③供汽时应缓慢开启主汽阀；
④锅炉并汽时压力应比母管压力低0．05Mh； ⑤新锅炉投运前一定要煮炉。
范文四：火电厂循环流化床锅炉生产工艺流程图
火电厂生产工艺流程图投入
清车底煤 火 车 来 煤 煤 场 原煤斗 烟尘、SO2、NOX 碎煤机 煤沟
三级过 热器
生
产
过
程
产出
排放
桥
煤 栈
各 段 负 压 吸 尘
热段 再热 给煤机 炉 内 脱 硫
烟
循 环 流 化 床 锅 炉
输
冷段再 热器
囱
一级过 热器 省煤器 空气预 热器
引风机组
冷源损失
煤泥沉淀池
换热站及热用户 电 袋 除 尘 高中 缸缸 输灰管路 低低 缸缸 发电机 供给热用户 热网加热器组
凉 水 塔
主变
并入系统送出电量
塔 盆
滚筒冷渣器
水 塔 补 水
凝 汽 器 排大气 石灰石风机 除氧器 低加组 给水泵 高加组 软化水 凝泵 补 水
循环水泵 前池
灰 库 外运 市 政 排 污
煤泥沉 淀池 空压机 冷却水 引风机 冷却水 排污 降温池 化学废水 化学中和池 处理
渣 库 外运
化学除盐处理
厂区污水井
深井泵组 水源地来水
刮板输送机、链斗提升机
化学软化处理
范文五：电厂锅炉试题 (4)
1、工作人员进入汽包前，应检查汽包内的温度，一般不超过（ 40度 ），并有良好的（通风）时方可允许进入。2、给水流量不正常地大于蒸汽流量，蒸汽导电度增大，过热蒸汽温度下降，说明（ 汽包满水 ）
1、冷炉上水时，一般水温高于汽包壁温，因而汽包下半部壁温高于上半部壁温，当点火初期燃烧很弱时，汽包下半部壁温很快低于下半壁温。（√）
2、 安全门是锅炉的重要保护设备，必须在热态下进行调试，才能保证其动作准确可靠。（√）
3、 锅炉水压升压速度每分钟不超过1MPa。（x）
4、锅炉满水的主要现象是：水位计指示过高，水位高报警信号 报警，给水流量不正常地大于蒸汽流量，蒸汽导电度增大，过热蒸汽温度下降。（√）
5、炉膛负压摆动大，瞬间负压到最大，一、二次风压不正常地降低，水位瞬时下降，汽温下降，据上述条件可判断是炉内爆管。（X）
6、 锅炉启动过程中，在升压后阶段，汽包上下壁和内外壁温差已大为减小，因此后阶段的升压速度应比规定的升压速度快些。（X）
7、锅炉定期排污前，应适当保持低水位，且不可两点同时排放，以防低水位事故发生。（x）
8 转动机械或电动机大修后，应先确认转动方向正确后，方可联接靠
背轮，防止反转或损坏设备。（√）
9、锅炉的支出热量主要有：烟气带走的热量，飞灰，灰渣带走的热量，锅炉本体散热损失的热量，化学未完全燃烧损失的热量。（x）
10、烟道内发生再燃烧时，应彻底通风，排除烟道中沉积的可燃物，然后再点火。（x）
1/什么叫集箱，它的作用是什么?
答：集箱或联箱，是连接受热面管子的箱体，由无缝钢管加工而成，两端一般焊接平封头(端盖)，箱体上开很多管孔，用以焊接或胀接管子。除对流管束直接连接到锅筒上外，省煤器管及过热器管的两端都连接到集箱上；水冷壁的下端连接到集箱上，上端可以直接接到上锅筒上，或连接到集箱上，再由集箱引出少数管子(汽水引出管)接到上锅筒上。
作用：集箱用来分配和汇集管内工质，可以减少锅筒壁的开孔数量。集箱上除开有较多的受热面管孔外，还开有手孔及疏水、排污管孔
2、什么叫省煤器，它的作用是什么?
答：省煤器有铸铁省煤器和钢管省煤器两种。铸铁省煤器由带肋片的铸铁立管组成，各铸铁管之间用180o弯管连接，使整个省煤器成为一体。钢管省煤器由弯成蛇形的无缝钢管组成，蛇形管交错排列以加强传热效果。管式省煤器一般用于大中型锅炉。
省煤器的作用：降低排烟温度，减少热损失，提高锅炉热效率；提高
给水温度，改善水的品质，减轻有害气体对钢板的腐蚀。 布置位置：省煤器布置在锅炉尾部烟道中。
过量空气系数：在燃烧过程中，按理论空气量向燃料供应空气，不能保证燃烧完全。为保证燃料燃烧完全、充分，必须使供应的空气量大于理论空气量。多于理论空气量供应的这部分3、空气量叫过剩空气量，理论空气量与过剩空气量之和，就是向1kg燃料供应的实际空气量。实际空气量与理论空气量之比，叫过剩空气系数或过量空气系数。
对安全阀的基本要求是什么?
答：(1)动作灵敏可靠，当压力达到开启压力时，阀瓣即能自动地迅速跳开，顺利地排出气体；
(2)在排放压力下，阀瓣应达到全开位置、并能排放出规定的气量； (3)密封性能良好。不但在正常工作压力下应保持不漏，而且要求在开启排气并降低压力后能及时关闭，关闭后继续保持密封。 除此以外，还应具有结构紧凑，调节方便等性能
4、锅炉爆管的原因是什么?
答：1、水质不良，管子结垢并超温爆破；2、水循环故障；3、严重缺水； 4、制造、运输、安装中管内落入异物．如钢球、木塞等；5、烟气磨损导致管壁减薄；
6、运行或停炉时管壁因腐蚀而减薄；7、管子膨胀受阻碍，由于热应力造成裂纹；
8、吹灰不当造成管壁减薄；9、管材缺陷或焊接缺陷在运行中发展扩
大
5、排污的意义、排污的目的是什么？
答：（1）锅炉排污是水处理工作的重要组成部分，是保证锅水水质达到标准要求的重要手段。
（2）实行有计划、科学的排污，保持锅水水质良好，是减缓和防止水垢生成、保证蒸汽质量、防止锅炉金属腐蚀的重要措施。 确保锅炉安全经济运行，节约能源，有着极为重要的意义。
排污的目的是（1）排除锅水中过剩的盐类和碱类等杂质，使锅水各项指标始终控制在国家标准范围内。
（2）排除锅内生成的水渣 （3）排除锅水表面的油脂和泡沫。
范文六：火力发电厂锅炉汽水管道设计技术规定
火力发电厂锅炉汽水管道设计技术规定常用符号的单位和意义
1 总 则
1.0.1 本规定制定的目的是为了指导火力发电厂汽水管道的设计，以保证火力发电厂安全、满发、经济运行。
1.0.2 本规定适用于火力发电厂范围内主蒸汽参数为27MPa、550℃(高温再热蒸汽可达565℃)及以下机组的汽水管道设计。
机、炉本体范围内的汽水管道设计，除应符合本规定外，还应与制造厂共同协商确定。
发电厂内的热网管道和输送油、空气等介质管道的设计，可参照本规定执行。 本规定不适用于燃油管道、燃气管道、氢气管道和地下直埋管道的设计。 1.0.3 本规定所引用的相关标准
管道元件的公称通径 (GB1047)
管道元件的公称压力 (GB1048)
高压锅炉用无缝钢管 (GB5310)
低中压锅炉用无缝钢管 (GB3087)
碳素结构钢 (GB700)
螺旋焊缝钢管 (SY5036～5039) 低压流体输送用焊接钢管 (GB3092)
钢制压力容器 (GB150)
碳钢焊条 (GB5117)
低合金钢焊条 (GB5118)
火力发电厂汽水管道应力计算技术规定 (SDGJ6)
电力建设施工及验收技术规范(管道篇) (DJ56)
电力建设施工及验收技术规范
(火力发电厂焊接篇) (DL5007)
电力建设施工及验收技术规范
(钢制承压管道对接焊缝射线检验篇) (SDJ143)
火力发电厂金属技术监督规程 (DL438)
电力工业锅炉监察规程 (SD167)
2 一 般 规 定
2.0.1 设计要求
管道设计应根据热力系统和布置条件进行，做到选材正确、布置合理、补偿良好、疏水通畅、流阻较小、造价低廉、支吊合理、安装维修方便、扩建灵活、整齐美观，并应避免水击、共振和降低噪声。
管道设计应符合国家和部颁有关标准、规范。
2.0.2 设计参数
2.0.2.1 设计压力
管道设计压力(表压)系指管道运行中内部介质最大工作压力。对于水管道，设计压力的取用，应包括水柱静压的影响，当其低于额定压力的3%时，可不考虑。
主要管道的设计压力，应按下列规定选用：
(1)主蒸汽管道
取用锅炉过热器出口的额定工作压力或锅炉最大连续蒸发量下的工作压力。 当锅炉和汽轮机允许超压5%(简称5%OP)运行时，应加上5%的超压值。
(2)再热蒸汽管道
取用汽轮机最大计算出力工况(见注)下高压缸排汽压力的1.15倍。高温再热蒸汽管道，可减至再热器出口安全阀动作的最低整定压力。
注：汽轮机最大计算出力工况，系指调节汽门全开(简称VWO)工况或调节汽门全开加5%超压(简称VWO+5%OP)工况。
(3)汽轮机抽汽管道
非调整抽汽管道，取用汽轮机最大计算出力工况下该抽汽压力的1.1倍，且不小于0.1MPa；
调整抽汽管道，取其最高工作压力。
(4)背压汽轮机排汽管道
取其最高工作压力。
(5)减压装置后的蒸汽管道
取其最高工作压力。
(6)与直流锅炉启动分离器连接的汽水管道
取用分离器各种运行工况中可能出现的最高工作压力。
(7)高压给水管道
非调速给水泵出口管道，从前置泵到主给水泵或从主给水泵至锅炉省煤器进口区段，分别取用前置泵或主给水泵特性曲线最高点对应的压力与该泵进水侧压力之和；
调速给水泵出口管道，从给水泵出口至关断阀的管道，设计压力取用泵在额定转速特性曲线最高点对应的压力与进水侧压力之和；从泵出口关断阀至锅炉省煤器进口区段，取用泵在额定转速及设计流量下泵提升压力的1.1倍与泵进水侧压力之和。
以上高压给水管道压力，应考虑水泵进水温度对压力的修正。
取用锅炉过热器出口的额定工作压力或锅炉最大连续蒸发量下的工作压力。 当锅炉和汽轮机允许超压5%(简称5%OP)运行时，应加上5%的超压值。
(2)再热蒸汽管道
取用汽轮机最大计算出力工况(见注)下高压缸排汽压力的1.15倍。高温再热蒸汽管道，可减至再热器出口安全阀动作的最低整定压力。
注：汽轮机最大计算出力工况，系指调节汽门全开(简称VWO)工况或调节汽门全开加5%超压(简称VWO+5%OP)工况。
(3)汽轮机抽汽管道
非调整抽汽管道，取用汽轮机最大计算出力工况下该抽汽压力的1.1倍，且不小于0.1MPa；
调整抽汽管道，取其最高工作压力。
(4)背压汽轮机排汽管道
取其最高工作压力。
(5)减压装置后的蒸汽管道
取其最高工作压力。
(6)与直流锅炉启动分离器连接的汽水管道
取用分离器各种运行工况中可能出现的最高工作压力。
(7)高压给水管道
非调速给水泵出口管道，从前置泵到主给水泵或从主给水泵至锅炉省煤器进口区段，分别取用前置泵或主给水泵特性曲线最高点对应的压力与该泵进水侧压力之和；
调速给水泵出口管道，从给水泵出口至关断阀的管道，设计压力取用泵在额定转速特性曲线最高点对应的压力与进水侧压力之和；从泵出口关断阀至锅炉省煤器进口区段，取用泵在额定转速及设计流量下泵提升压力的1.1倍与泵进水侧压力之和。
以上高压给水管道压力，应考虑水泵进水温度对压力的修正。
对于定压除氧系统，取用除氧器额定压力与最高水位时水柱静压之和； 对于滑压除氧系统，取用汽轮机最大计算出力工况下除氧器加热抽汽压力的
1.1倍与除氧器最高水位时水柱静压之和。
(9)凝结水管道
凝结水泵进口侧管道，取用泵吸入口中心线至汽轮机排汽缸接口平面处的水柱静压(此时凝汽器内按大气压力)，且不小于0.35MPa；
单级泵系统泵出口侧管道，取用泵出口阀关断情况下泵的扬程与进水侧压力(上述水柱静压)之和；
两级泵系统的凝结水泵出口侧管道，取用原则同单级泵系统泵出口侧管道； 两级泵系统的凝结水升压泵出口侧管道，取用两台泵(凝结水泵和凝结水升压泵)出口阀关闭情况下泵的扬程之和。
(10)加热器疏水管道
取用汽轮机最大计算出力工况下抽汽压力的1.1倍，且不小于0.1MPa。当管道中疏水静压引起压力升高值大于抽汽压力的3%时，尚应计及静压的影响。
(11)锅炉排污管道
锅炉排污阀前或者当排污阀后管道装有阀门或堵板等可能引起管内压力升高时，对于定期排污管道，设计压力应不小于汽包上所有安全阀中的最低整定压力与汽包最高水位至管道联结点水柱静压之和；对于连续排污管道，设计压力应不小于汽包上所有安全阀的最低整定压力。
当锅炉排污阀后不会引起管内压力升高时，排污管道(定期排污或连续排污)的设计压力按表2.0.2-1选取。
表2.0.2-1 锅炉排污阀后管道设计压力［MPa(g)］
(12)给水再循环管道
当采用单元制系统时，进除氧器的最后一道关断阀及其以前的管道，取用相应的高压给水管道的设计压力；其后的管道，对于定压除氧系统，取用除氧器额
定压力；对于滑压除氧系统，取用汽轮机最大计算出力工况下除氧器加热抽汽压力的1.1倍。
当采用母管制系统时，节流孔板及其以前的管道，取用相应的高压给水管道的设计压力；节流孔板后的管道，当未装设阀门或介质双出路上的阀门不可能同时关断时，取用除氧器的额定压力。
(13)安全阀后排汽管道
应根据排汽管道的水力计算结果确定。
2.0.2.2 设计温度
系指管道运行中内部介质的最高工作温度。
主要管道的设计温度，应按下列规定选用：
(1)主蒸汽管道
取用锅炉过热器出口蒸汽额定工作温度加上锅炉正常运行时允许的温度偏差。温度偏差值，可取用5℃。
(2)再热蒸汽管道
高温再热蒸汽管道，取用锅炉再热器出口蒸汽额定工作温度加上锅炉正常运行时允许的温度偏差。温度偏差值可取用5℃；
低温再热蒸汽管道，取用汽轮机最大计算出力工况下高压缸排汽参数，等熵求取在管道设计压力下的相应温度。如制造厂有特殊要求时，该设计温度应取用可能出现的最高工作温度。
(3)汽轮机抽汽管道
非调整抽汽管道，取用汽轮机最大计算出力工况下抽汽参数，等熵求取管道在设计压力下的相应温度；
调整抽汽管道，取用抽汽的最高工作温度。
(4)背压汽轮机排汽管道
取用排汽的最高工作温度。
(5)减温装置后的蒸汽管道
取用减温装置出口蒸汽的最高工作温度。
(6)与直流锅炉启动分离器连接的汽水管道
取分离器各种运行工况中管道可能出现的汽水最高工作温度。
(7)高压给水管道
取用高压加热器后高压给水的最高工作温度。
(8)低压给水管道
对于定压除氧器系统，取用除氧器额定压力对应的饱和温度；
对于滑压除氧器系统，取用汽轮机最大计算出力工况下1.1倍除氧器加热抽汽压力对应的饱和温度。
(9)凝结水管道
取用低压加热器后凝结水的最高工作温度。
(10)加热器疏水管道
取用该加热器抽汽管道设计压力对应的饱和温度。
(11)锅炉排污管道
锅炉排污阀前或者当排污阀后管道装有阀门或堵板等可能引起管内压力升高时，排污管道(定期排污或连续排污)的设计温度，取用汽包上所有安全阀中的最低整定压力对应的饱和温度。
锅炉排污阀后不会引起管内压力升高时，排污管道(定期排污和连续排污)的设计温度按表2.0.2-2选取。
表2.0.2-2 锅炉排污阀后管道设计温度
(12)给水再循环管道
对于定压除氧系统，取用除氧器额定压力对应的饱和温度；对于滑压除氧系统，取用汽轮机最大计算出力工况下1.1倍除氧器加热抽汽压力对应的饱和温度。
(13)安全阀排汽管道
排汽管道的设计温度，应根据排汽管道水力计算中相应数据选取。 2.0.2.3 设计安装温度
设计安装温度可取用20℃。
2.0.2.4 管道的公称压力和公称通径
管道参数等级用公称压力表示，符号为PN，压力等级应符合国家标准《管道元件公称压力》(GB1048)规定的系列。
管道参数等级也可用标注压力和温度的方法来表示，如p5414系指设计温度
为540℃，压力为14MPa。
管道的公称通径用符号DN表示，通径等级应符合国家标准《管道元件的公称通径》(GB1047)规定的系列。
2.0.2.5 管道公称压力的换算
管子和管件的允许工作压力与公称压力可按下式换算：
(2.0.2-1)
式中 ［p］——允许的工作压力，MPa；
［σ］t——钢材在设计温度下的许用应力，MPa；
［σ］s——公称压力对应的基准应力，系指钢材在指定的某一温度下的许用应力，MPa。
常用国产钢材的公称压力列于附录A.10～A.15。
2.0.3 水压试验
水压试验用于检验管子和附件的强度及检验管系的严密性。
2.0.3.1 强度试验
管子和附件强度试验压力(表压)，按下式确定：
或1.5p (2.0.3-1)
取两者中的较大者。
式中 pT——试验压力，MPa； p——设计压力，MPa；
［σ］T——试验温度下材料的许用应力，MPa。
水压试验下，试件内周向应力值，不得大于材料在试验温度下屈服极限的90%。周向应力按下式计算：
(2.0.3-2)
式中 σt——试验压力下管子或附件的周向应力，MPa； Di——管子内径，mm； s——管子壁厚，mm；
α——考虑腐蚀、磨损和机械强度要求的附加厚度，mm； c——管子壁厚的负偏差值，mm；
η——许用应力修正系数，取值按表3.2.1。 2.0.3.2 严密性试验
管道安装完毕后，必须对管道系统进行严密性检验。
水压试验的压力(表压)，应不小于1.5倍设计压力，且不得小于0.2MPa。 水压试验下管道的周向应力以及试压时的内压力、活荷载和恒荷载引起的轴向应力，都必须不大于试验温度下材料屈服极限的90%。轴向应力按下式计算：
(2.0.3-3)
式中 σL——试验压力、自重和其他持续外载所产生的轴向应力之和，MPa； Do——管子外径，mm；
MＡ——由于自重和其他持续外载作用在管子横截面上的合成力矩，N2mm； W——管子截面抗弯矩，mm3。
水压试验用水温度，应不低于5℃，也不大于70℃。试验环境温度不得低于5℃，否则，必须采用防止冻结和冷脆破裂的措施。
水压试验用水水质，必须清洁且对管道系统材料的腐蚀性要小。对于奥氏体不锈钢管道，必须采用饮用水，且氯离子含量不超过25mg/L。
亚临界及以上参数机组的主蒸汽管道和再热蒸汽管道及其他大直径管道的所有焊缝，也可采用无损探伤代替水压试验进行严密性试验，探伤的具体要求应符合《电力建设施工及验收技术规范(钢制承压管道对接焊缝射线检验篇)》的规定；通向大气的管道(如排汽管道或最后一道关断阀门后的疏水管道)，不需要作严密性试验。 2.0.4 管子材料
管子所用钢材应符合国家或冶金工业部有关钢材现行标准的规定。当需要采用新钢种时，应经有关部门鉴定后方可采用。当需要采用国外钢材时，应根据可靠资料经分析确认适合使用条件时才能采用。 常用国产钢材及其推荐使用温度见表2.0.4。
表2.0.4 常用国产钢材及其推荐使用温度
20G钢管道，若要求使用寿命不超过20年，使用温度可提高至450℃，但使用期间应加强金属监督。 2.0.5 许用应力
钢材的许用应力，应根据钢材的有关强度特性取下列三项中的最小值：
/3，/1.5或/1.5，/1.5
其中 ——钢材在20℃时的抗拉强度最小值，MPa； ——钢材在设计温度下的屈服极限最小值，MPa；
——钢材在设计温度下残余变形为0.2%时的屈服极限最小值，MPa； ——钢材在设计温度下105h的持久强度平均值，MPa。 常用国产钢材的许用应力数据列于附录A.1。 常用国外钢材的许用应力数据列于附录A.4、A.7。 2.0.6 焊接
焊条、焊丝的选用，应根据母材的化学成分、力学性能和焊接接头的抗裂性、碳扩散、焊前预热、焊后热处理以及使用条件等综合考虑。 2.0.6.1 同种钢材焊接时，焊条(焊丝)的选用应符合下列要求： (1)焊缝金属性能和化学成分与母材相当。 (2)工艺性能良好。
2.0.6.2 异种钢材焊接时，焊条(焊丝)的选用应符合下列要求：
(1)两侧钢材均非奥氏体不锈钢时，可选用成分介于两者之间或与合金含量低的一侧相配的焊条(焊丝)。
(2)两侧之一为奥氏体不锈钢时，可选用铬镍不锈钢或镍基合金焊条(焊丝)。 2.0.6.3 常用钢材焊条的型号及性能 (1)碳钢焊条的型号见附录A.16。 (2)低合金钢焊条的型号见附录A.17。 (3)常用焊丝的型号及化学成分见附录A.18。
(4)常用焊条熔敷金属的化学成分和常温力学性能见附录A.19。 (5)焊接异种钢的焊条(焊丝)及焊后热处理温度推荐值见附录A.20。 (6)常用国产钢材所适用的焊条和焊丝型号见附录A.21。
(7)常用国外钢材所适用的焊条和焊丝型号见附录A.22、附录A.23。 2.0.6.4 常用焊接接头基本形式及尺寸见附录A.24。 2.0.6.5 不同厚度对口时的处理方法见附录A.25。
3 管子的选择 3.1 管 径 选 择
3.1.1 主蒸汽管道、再热蒸汽管道和高压给水管道等主要管道的管径尺寸，宜通过优化计算确定。单相流体的管道，根据推荐的介质流速，按下列公式计算：
(3.1.1-1)
或
(3.1.1-2)
式中 Di——管子内径，mm； G——介质质量流量，t/h； v——介质比容，m3/kg； w——介质流速，m/s； Q——介质容积流量，m３/h。
对于汽水两相流体(如高压加热器疏水、锅炉排污等)的管道，应按6.4两相流体管道的计算方法，求取管径或核算管道的通流能力。 3.1.2 汽水管道的介质流速，按表3.1.2选取。
表 3.1.2 推荐的管道介质流速(m/s)
在推荐的介质流速范围内选择具体流速时，应注意管径大小、参数高低的影响，对于直径小、介质参数低的管道，宜采用较低值。
3.2 壁 厚 计 算
3.2.1 对于承受内压力的汽水管道，直管的最小壁厚sm应按下列规定计算： 按直管外径确定时：
(3.2.1-1)
按直管内径确定时
(3.2.1-2)
式中 sm——直管的最小壁厚，mm；
Do——管子外径，取用公称外径，mm；
Di——管子内径，取用最大内径，mm；
Y——温度对计算管子壁厚公式的修正系数，对于铁素体钢，482℃及以下时Y=0.4，510℃时Y=0.5，538℃及以上时Y=0.7；对于奥氏体钢，566℃及以下时Y=0.4，593℃时Y=0.5，621℃及以上时Y=0.7；中间温度的Y值，可按内插法计算；
η——许用应力的修正系数，对于无缝钢管η=1.0；对于纵缝焊接钢管，按有关制造技术条件检验合格者，其η值按表3.2.1取用；对于螺旋焊缝钢管，按SY—5036标准制造和无损检验合格者，η=0.9；
α——考虑腐蚀、磨损和机械强度要求的附加厚度mm，对于一般的蒸汽管道和水管道，可不考虑腐蚀和磨损的影响；对于高压加热器疏水管道、给水再循环管道、排污管道和工业水管道，腐蚀和磨损裕度可取用2mm；对于腐蚀和磨损较严重的管道，如果估计到管子在使用中腐蚀和磨损的速度超过0.06mm/a，则腐蚀和磨损裕度应为管道运行年限内的总腐蚀和磨损量；机械强度要求的附加裕度，视具体情况确定。
表 3.2.1 纵缝焊接钢管许用应力修正系数
3.2.2 直管的计算壁厚和取用壁厚
3.2.2.1 直管的计算壁厚应按下式计算：
sc=sm+c (3.2.2-1)
式中 sc——直管的计算壁厚，mm；
c——直管壁厚负偏差的附加值，mm。
3.2.2.2 直管的取用壁厚，以公称壁厚表示。对于以外径3壁厚标示的管子，应根据直管的计算壁厚，按管子产品规格中公称壁厚系列选取；对于以最小内径3最小壁厚标示的管子，应根据直管的计算壁厚，遵照制造厂产品技术条件中有关规定，按管子壁厚系列选取。任何情况下，管子的取用壁厚均不得小于管子的计算壁厚。
3.2.3 直管壁厚负偏差附加值，应按下列规定选取：
对于管子规格以外径3壁厚标示的无缝钢管，可按下式确定：
c=Asm (3.2.3-1)
式中 A——直管壁厚负偏差系数，根据管子产品技术条件中规定的壁厚允许负偏差m%(见附录B)按公式计算，或按表3.2.2取用。
表 3.2.2 直管壁厚负偏差系数
对于管子规格以最小内径3最小壁厚标示的无缝钢管，壁厚负偏差值等于零；
对于焊接钢管，直缝焊接管采用钢板厚度的负偏差值；螺旋缝焊接管根据管子产品技术条件中规定的壁厚允许负偏差按表3.2.2取用。且上述两种钢管的直管壁厚负偏差的附加值，均不得小于0.5mm。
3.2.4 弯管壁厚
弯管(成品)任何一点的实测最小壁厚，不得小于弯管相应点的计算壁厚，且外侧壁厚不得小于相连直管允许的最小壁厚sm。
为补偿弯制过程中弯管外侧受拉的减薄量，弯制弯管用的直管厚度应不小于表3.2.4规定的最小壁厚。
表 3.2.4 弯管弯制前直管的最小壁厚
当采用以最小内径3最小壁厚标示的直管弯制弯管时，宜采用加大直管壁厚的管子。当采用以外径3壁厚标示的直管弯制弯管时，宜采用挑选正偏差壁厚的管子进行弯制。
弯管的弯曲半径宜为外径的4～5倍，弯制后的椭圆度不得大于5%。 弯管椭圆度指弯管弯曲部分同一截面上最大外径与最小外径之差与公称外径之比。
3.3 管子类别选择
3.3.1 管子类别的选择原则
管子类别应根据管内介质的性质、参数及在各种工况下运行的安全性和经济性进行选择。
3.3.2 主要管子类别选择
3.3.2.1 无缝钢管适用于各类参数的管道。
3.3.2.2 低温再热蒸汽管道可采用高质量焊接钢管。
3.3.2.3 PN2.5及以下参数的管道，也可选用电焊钢管。
3.3.2.4 低压流体输送用焊接钢管(GB3092—82)，仅适用于PN1.6及以下，设计温度不大于200℃的介质。
4 管道附件的选择
4.1 一 般 规 定
4.1.1 管道附件应根据系统和布置的要求，按公称通径、设计参数、介质种类及所采用的标准进行选择。管道零部件应是符合国家标准(或行业标准)的成熟产品。重要的、新型结构的管件需另行设计制造时，应经鉴定合格。常用管道零件及部件计算见附录C。选择管件时，还应注意减少品种和规格。
4.1.2 管子和附件的连接除需拆卸的以外，应采用焊接方法。选择附件时应满足与所连接管子的焊接要求。
4.1.3 螺纹连接的方式应采用在设计压力不大于1.6MPa、设计温度不大于200℃的低压流体输送用焊接钢管上。
4.2 选 择 原 则
4.2.1 法兰组件
对于设计温度300℃及以下且PN≤2.5的管道，应选用平焊法兰；对于设计温度大于300℃或PN≥4.0的管道，应选用对焊法兰。
选配法兰宜遵照国家标准。当需要选配特殊法兰时，除应核对接口法兰的尺寸外，还应保证所选用的法兰厚度不小于连接管道公称压力下国家标准法兰的厚度。
法兰及法兰连接计算可按附录C.6进行。
设计压力14MPa及以上，或设计温度540℃及以上的管道，应采用焊接式流量测量装置；其他参数的管道可采用法兰式流量测量装置。
4.2.2 弯管及弯头
对于PN≥6.3的管道，应采用中频加热弯管，根据布置情况也可采用符合国家标准(或行业标准)的弯头，PN＜1.0、DN＜50的管道可采用冷弯弯管；PN＜6.3的管道宜采用热成型的弯头。
纵缝热成型弯头宜用于PN≤2.5的管道上，其弯曲半径为DN+50mm。
对于大容量机组再热蒸汽管道PN＞2.5的大直径弯头，也可采用高质量纵缝热成型焊接弯头。弯管(弯头)的壁厚计算见附录C.1。
4.2.3 异径管
钢板焊制异径管宜用在PN≤2.5的管道上；钢管模压异径管可用在PN≥4.0的管道上。异径管的壁厚计算见附录C.2。
4.2.4 三通
主要管道的三通型式可按表4.2.4-1选用。
表4.2.4-1 三通型式选用表
PN≤10管道宜采用挤压或焊接三通，如果采用单筋加强焊制三通，应保证焊接质量。
接管座和锻制三通的壁厚计算，应采用面积补偿法，详见附录C.4。 直插和接管座应按《汽水管道零件及部件典型设计》选用。
主管上未加强开孔的最大允许直径可按附录C.3所列公式计算。当开孔直径大于最大允许直径时，应按规定进行补强。
4.2.5 封头和堵头
宜采用椭球形封头和球形封头。也可采用对焊堵头。
PN≤2.5的管道可采用平焊堵头、带加强筋焊接堵头或锥形封头。 封头或堵头的计算见附录C.5。
4.2.6 堵板和孔板
夹在两个法兰之间的堵板，应采用回转堵板或中间堵板。节流孔板可采用法兰或焊接连接。节流孔板孔径计算见附录C.7。
4.2.7 波纹管补偿器
波纹管补偿器应按制造厂的技术要求进行选择。并应根据补偿器的各种运行工况、热位移及所承受的应力来核算其疲劳寿命(循环次数)。波纹管补偿器应力计算见附录C.10。
4.2.8 阀门
阀门应根据系统的参数、通径、泄漏等级、启闭时间选择，满足汽水系统关断、调节、保证安全运行的要求和布置设计的需要。阀门的型式、操作方式，应根据阀门的结构、制造特点和安装、运行、检修的要求来选择。当有特殊要求时，可提高等级选用。例如与高压除氧器和给水箱直接相连管道的阀门及给水泵进口阀门，均应选用钢制阀门。
4.2.8.1 闸阀：作关断用。双闸板闸阀宜装于水平管道上，阀杆垂直向上。单闸板闸阀可装于任意位置的管道上。
对要求流阻较小或介质需两个方向流动时，宜选用闸阀。
4.2.8.2 截止阀：作关断用。当要求严密性较高时，宜选用截止阀。可装于任意位置的管道上。
4.2.8.3 球阀：作调节或关断用。当要求迅速关断或开启时，可选用球阀。可
装于任意位置的管道上，但带传动机构的球阀应使阀杆垂直向上。
4.2.8.4 调节阀：应根据使用目的、调节方式和调节范围选用。可按附录C.9
选择。调节阀不宜作关断阀使用。选择调节阀时应有控制噪声、防止汽蚀的措施。 当调节幅度小且不需要经常调节时，在下列管道上可用截止阀或闸阀兼作关断和调节用：
(1)设计压力不大于1.6MPa的水管道。
(2)设计压力不大于1.0MPa的蒸汽管道。
4.2.8.5 止回阀：升降式垂直瓣止回阀应装在垂直管道上；而水平瓣止回阀应
装在水平管道上，旋启式止回阀宜安装于水平管道上。底阀应装在水泵的垂直吸入管端。
4.2.8.6 疏水阀(疏水器)：宜采用圆盘式、双金属片式、热动力式、脉冲式或
浮球式疏水阀，并应水平安装。根据疏水系统的要求也可采用自动控制的疏水阀。疏水阀按疏水量、选用倍率和制造厂提供的不同压差下的最大连续排水量进行选择。单阀容量不足时，可两阀并联使用。
4.2.8.7 蝶阀：宜用于全开、全关，也可作调节用。
4.2.8.8 安全阀：装于管道上的安全阀，其规格和数量，应根据排放介质的流
量和参数，按附录C.8方法或制造厂资料进行选择。在水管道上，应采用微启式安全阀；在蒸汽管道上，可根据介质种类、排放量的大小采用全启式或微启式安全阀。布置安全阀时，必须使阀杆垂直向上。
4.2.8.9 具有下列情况之一的关断阀，制造厂如不带旁通阀时，宜装设旁通阀：
(1)蒸汽管道启动暖管需要先开旁通阀预热时。
(2)汽轮机自动主汽阀前的电动主闸阀。
(3)对于截止阀，介质作用在阀座上的力超过50kN时。
(4)对于手动闸阀：当PN≤1.0，DN≥600；
PN1.6， DN≥450；
PN2.5， DN≥350；
PN4， DN≥250；
PN6.3， DN≥200；
PN10， DN≥150；
PN≥20， DN≥100。
关断阀的旁通阀通径，可按表4.2.8选用。
表4.2.8 旁通阀通径选用表(mm)
汽轮机电动主闸阀的旁通阀通径，应根据汽轮机起动或试验要求选用。
4.2.8.10 在下列情况下工作的阀门，需装设电动或气动驱动装置：
(1)按生产过程的控制要求，需要频繁启闭或远方操作时。
(2)阀门装设在手动难以实现的地方，或必须在两个及以上的地方操作时。
(3)扭转力矩较大，或开关阀门时间较长时。
电动或气动驱动方式的选用，应根据系统需要、安装地点、环境条件、热工控制和制造厂要求，以及驱动装置特点进行选择。
电动驱动装置供电系统简单，敷设方便，但用于有爆炸性气体或物料积聚及高温潮湿雨淋的场所时，应选用相应防护等级的电动驱动装置。气动驱动装置有动作快、受环境条件影响小的特点，但应有可靠的供气系统及气源设施。
4.2.9 阀门传动装置
4.2.9.1 阀门传动装置各组件应根据阀门和操作器的布置、阀门的扭矩，按典
型设计选用。阀门手轮上的启闭扭矩应以制造厂提供的数据为准。当缺乏数据时，可参照附录C.11。
4.2.9.2 传动装置的连杆，宜采用低压流体输送用焊接钢管制成，并应具有足
够的刚度，其扭转角不应超过0.05弧度。所需连杆横断面的轴惯性矩应满足下
列条件： J≥0.013MmaxL
式中 J——连杆横断面的轴惯性矩，cm4；
Mmax——连杆承受的最大扭矩，N2m；
L—一根连杆的长度(不超过4m)，m。
为满足被传动阀门手轮的升降和万向接头转动灵活，以及吸收管道(设备)
与传动装置接头处的位移，应在传动连杆上装设补偿器。
4.2.9.3 在下列情况下应使用换向器
(1)当由操作部件至被操作阀门或至第二个部件的距离较远，且不能用一根
连杆时。
(2)当传动部件沿直线连接有困难而必须转向时。
万向接头最大变换方向为30°，齿轮(蜗轮)换向器允许的变换方向为90°。
4.2.9.4 拉链传动只用在操作较少且难以装设连杆传动装置的PN＜2.5且DN＜200的阀门上。当采用拉链传动时。在阀门手轮上必须有防止拉链脱落的装置。
4.3 附 件 材 料
4.3.1 弯管、弯头、异径管、三通、封头与堵头的材料按表2.0.4及相当的国
外标准钢材选用，并应与所连接的管材一致。
4.3.2 波纹管补偿器的波纹管材料，当PN≤1.6时，采用08F；当参数较高或
有特殊要求时，可采用0Cr18Ni11Ti(或1Cr18Ni9Ti),0Cr19Ni9、0Cr19Ni11。
4.3.3 法兰组件的材料，应根据管道的设计参数按表4.3.3选用。软垫片宜采
用金属石墨缠绕片。
表4.3.3 法兰组件材料
5 管道及附件的布置
5.1 管 道 布 置
5.1.1 管道布置应结合主厂房设备布置及建筑结构情况进行，管道走向宜与厂
房轴线一致。
在水平管道交叉较多的地区，宜按管道的走向划定纵横走向的标高范围，将管道分层布置。
管道布置不宜使介质的主流在三通内变换方向。
5.1.2 管道系统中应防止出现由于刚度较大或应力较低部分的弹性转移而产生
局部区域的应变集中。管道布置中应避免下述情况：
小管与大管或与刚度较大的管子连接，而此小管具有较高的应力；局部缩小管道断面尺寸或局部采用性能较差的材料；管系中应力分布不均匀性大，小部分管段的应力值显著大于其余部分。
图 5.1.6 安全阀装置(开式排放系统)
如果上述情况不能避免，应采用合理的限位装置或冷紧等措施，以缓和弹性转移现象。
当管道中有阀门时，应注意阀门关闭工况下两侧管道温度差别对管段刚性的影响。
5.1.3 大容量机组的主蒸汽管道和再热蒸汽管道宜采用单管或具有混温措施的管道布置，当主蒸汽管道、再热蒸汽管道或背压机组的排汽管道为偶数时，宜采用对称式布置。
5.1.4 存在两相流动的管道，宜先垂直走向，后水平布置，且应短而直。
5.1.5 汽轮机旁路阀前后应有一定的直管段，其尺寸和布置要求应与制造厂协商确定。
5.1.6 安全阀排汽管的布置
5.1.6.1 当排汽管采用如图5.1.6所示开式系统，且阀门和阀管上无支架时，角式安全阀出口弯头的出口端a段应留有一段不小于1倍管道内径的直段，且使在运行时排汽管接口与出口弯头的出口段中心线相一致，排汽管中心线与主管中心线成垂直。
5.1.6.2 安全阀出口与第一只出口弯头之间无支架时，两者之间宜直接连接，如有直管段时应尽可能短。
5.1.7 当蒸汽管道或其他热管道布置在油管道的阀门、法兰或其他可能漏油部位的附近时，应将其布置于油管道上方。当必须布置在油管道下方时，油管道与热管道之间，应采取可靠的隔离措施。
5.1.8 除氧器安装高度和下水管管径选择及布置应进行计算，以满足给水泵(或前置泵)所需汽蚀余量的要求。
5.1.9 管道与墙、梁、柱及设备之间的净空距离，应符合下列规定：
5.1.9.1 不保温的管道，管子外壁与墙之间的净空距离不小于200mm。
5.1.9.2 保温的管道，保温表面与墙之间的净空距离不小于150mm。
5.1.9.3 管道与梁、柱、设备之间的局部距离，可按管道与墙之间的净空距离减少50mm。
5.1.10 布置在地面(或楼面、平台)上的管道与地面之间的净空距离，应符合下列规定：
5.1.10.1 不保温的管道，管子外壁与地面的净空距离不小于350mm。
5.1.10.2 保温的管道，保温表面与地面的净空距离不小于300mm。
5.1.10.3 管子靠地面侧没有焊接要求时，上述净空距离可适当减小。
5.1.11 对于平行布置的管道，两根管道之间的净空距离应符合下列规定：
5.1.11.1 不保温的管道，两管外壁之间的净空距离不小于200mm。
5.1.11.2 保温的管道，两管保温表面之间的净空距离不小于150mm。
5.1.12 当管道有冷热位移时，5.1.9～5.1.11规定的各项间距，在考虑管道位移后应不小于50mm。
图 5.1.14 管道横跨扶梯上空时的净空要求
5.1.13 管道的布置，应保证支吊架的生根结构、拉杆与管子保温层不致相碰。
5.1.14 管道跨越各类通道的净空距离，应考虑管道位移的影响，并符合下列规定：
5.1.14.1 当管道横跨人行通道上空时，管子外表面或保温表面与地面通道(或楼面)之间的净空距离应不小于2000mm。当通道需要运送设备时，其净空距离必须满足设备运送的要求。
5.1.14.2 当管道横跨扶梯上空时，按图5.1.14管子外表面或保温表面至扶梯倾斜面的垂直距离h，应根据扶梯倾斜角θ的不同，分别不小于表5.1.14所列数值。
表5.1.14 管子(或保温层)表面至扶梯倾斜面的垂直距离表
当布置确有困难时，管子外表面或保温表面至管道正下方踏步距离H不得小于2200mm。
5.1.14.3 当管道在直爬梯的前方横越时，管子外表面或保温表面与直爬梯垂直面之间的净空距离应不小于750mm。
5.1.15 排汽管道出口喷出的扩散汽流，不应危及工作人员和邻近设施。排汽口离屋面(或楼面、平台)的高度，应不小于2500mm。
5.1.16 水平管道的安装坡度，应根据疏放水的要求和防止汽机进水的要求确定。并考虑管道冷、热态位移对坡度的影响，此时，管道的位移可按设计压力下的饱和温度计算。
各类管道的最小疏放水坡度，应不小于下列数值：
蒸汽管道：
温度小于430℃时 0.002
温度大于和等于430℃时 0.004
水管道 0.002
疏水、排污管道 0.003
单元机组前置泵前的低压给水管道 0.15
各类母管 0.001～0.002
自流管道的坡度，应按下式计算：
(5.1.16)
式中 λ——管道摩擦系数；
Di——管道内径，mm；
wm——管道平均流速,m/s。
蒸汽管道的坡度方向，宜与汽流方向一致。
按照防止汽机进水的要求，汽机抽汽管道，应保证管道按汽流方向的疏水坡度不小于0.005。
汽机本体疏水管道按水流方向的坡度不小于0.005。
汽轮机与汽封联箱之间的汽封系统管道应使疏水坡向联箱，其最小坡度不小于0.02。至汽封系统的供汽管道必须坡向供汽汽源，其最小坡度不应小于0.06。
5.1.17 弯管两端应有直管段。连续弯管两弯管中间应有直管段。其长度应符合弯管标准。
5.1.18 地沟内管道宜采用单层布置。当采用多层布置时，可将小管或压力高的、阀门多的管道布置在上面。
5.1.19 地沟内布置的管道，各种净空应符合下列规定：
5.1.19.1 不保温的管道
(1)管子外壁至沟壁的净空距离100～150mm；
(2)管子外壁至沟底的净空距离不小于200mm；
(3)相邻两管外壁之间的净空距离，垂直方向不小于150mm，水平方向不小于100mm。
图 5.1.19 沟内管道布置尺寸
图 5.1.20 阀门井内阀门布置尺寸
l1—阀门长度；ld—阀门中
心线至开启后门杆(或手轮)
顶端的长度
5.1.19.2 保温的管道，在考虑冷、热位移条件下，除保证上述净空距离外，且保温后的净空距离不小于50mm。
5.1.19.3 多层布置时，上层管道应有一个不小于400mm的水平间距。 上述尺寸关系见图5.1.19。
5.1.20 地沟内阀门(或法兰)处，必要时可设置阀门井。阀门井的尺寸，可参照图5.1.20选取。
5.2 附 件 布 置
5.2.1 两个成型附件相连接时，宜装设一段直管，其长度可按下列规定选用： 对于DN≥150的管道，不小于200mm；
对于DN＜150的管道，不小于150mm；
对于大直径管道，上述直管段距离应适当加长；
当直管段内有支吊架或疏水管接头时，还应根据需要适当加长。
5.2.2 在三通附近装设异径管时，对于汇流三通，异径管应布置在汇流前的管道上；对于分流三通，异径管应布置在分流后的管道上。
水泵进口水平管道上的偏心异径管，应采用偏心向下布置。
5.2.3 亚临界及以上参数机组的主蒸汽、再热蒸汽管道的合(分)流三通宜采用斜三通或“Y”型三通。
5.2.4 亚临界及以上参数机组，当主汽门和再热汽门不能承受管系水压试验压力时，主蒸汽和再热蒸汽管道上靠近过热器出口和再热器进、出口侧，应装设水压试验阀或采取其他隔离措施。
5.2.5 阀门的布置
5.2.5.1 阀门应布置在便于操作、维护和检修的地方。
5.2.5.2 重型阀门和较大的焊接式阀门，宜布置在水平管道上，且门杆垂直向上。重型阀门还应考虑起吊的必要措施。
图 5.2.6 阀门手轮与平台距离
5.2.5.3 对于法兰连接的阀门或铸铁阀门，应布置在弯矩较小处。
5.2.5.4 水平布置的阀门，无特殊要求阀杆不得朝下。
5.2.5.5 地沟内的阀门，当不妨碍地面通行时，阀杆可露出地面，操作手轮一般高出地面150mm以上。否则，应考虑简便的操作措施。
5.2.6 阀门手轮的布置
5.2.6.1 布置在垂直管段上直接操作的阀门，操作手轮中心距地面(或楼面、平台)的高度，宜为1300mm。
5.2.6.2 平台外侧直接操作的阀门，操作手轮中心(对于呈水平布置的手轮)或手轮平面(对于呈垂直布置的手轮)离开平台的距离，不宜大于300mm(见图
5.2.6)。
5.2.6.3 任何直接操作的阀门手轮边缘，其周围至少应保持有150mm的净空距离。
5.2.7 当阀门不能在地面或楼面进行操作时，应装设阀门传动装置或操作平台。传动装置的操作手轮座，应布置在不妨碍通行的地方，并且万向接头的偏转角不应超过30°，连杆长度不应超过4m。
5.2.8 存在两相流动的管系，调节阀的位置宜接近接受介质的容器。如果条件许可，调节阀应直接与接受介质的容器连接。调节阀后出现的第一个转向弯头应改用三通连接，三通直通的一端应加设堵头。
5.2.9 汽轮机旁路阀的布置
5.2.9.1 旁路阀宜靠近汽轮机布置。
5.2.9.2 旁路阀的阀杆应垂直向上，并应设置操作、维护平台及检修起吊措施。
5.2.9.3 喷水调节阀应靠近旁路阀的喷水入口。喷水调节阀及阀后管道的布置应符合制造厂的要求。
5.2.10 安全阀的布置
5.2.10.1 对于主蒸汽和高温再热蒸汽管道上的安全阀，阀门应距上游弯管(头)起弯点不小于8倍管子内径的距离；当弯管(头)是从垂直向上而转向水平方向时，其距离还应适当加大。安全阀入口管距上下游两侧［除下游弯管(头)外］的其他附件也应不小于8倍管子内径的距离。
5.2.10.2 两个或两个以上安全阀布置在同一管道上时，其间距沿管道轴向应不小于相邻安全阀入口管内径之和的1.5倍。当两个安全阀在同一管道断面的周向上引出时，其周向间距的弧长应不小于两安全阀入口内径之和。
5.2.10.3 当排汽管为开式系统，且安全阀阀管上无支架时，安全阀布置应尽可能使入口管缩短，安全阀出口的方向应平行于主管(或联箱)的轴线。
5.2.10.4 在同一根主管(或联箱)上布置有多只安全阀时，应考虑在安全阀的所有运行方式下，其排放作用力矩对主管的影响力求达到相互平衡。
5.2.11 介质温度为500℃及以上的主蒸汽和高温再热蒸汽管道，应设置3个蠕变测量截面，其位置应在温度较高、应力较大、便于监测的部位。蠕变测量截面的保温层应采用活动式结构。
5.2.12 流量测量装置(测量孔板或喷嘴)前后应有一定长度的直管段。其直管段长度可按表5.2.12查取。
当流量测量装置的孔径未知，且预计该孔径与管子内径之比值在0.3～0.5之间时，流量测量装置前后直管段长度，可分别取不小于管子内径的20倍和6倍。
流量测量装置前后允许的最小直管段长度内，不宜装设疏水管或其他接管座。
5.2.13 在介质温度为450℃以上的主蒸汽和高温再热蒸汽管道上，可在适当位置设置三向位移指示器。
5.3 管道的补偿
5.3.1 应充分利用管道本身柔性的自补偿来补偿管道的热膨胀。当自补偿不能满足要求时，必须增设补偿器。
表5.2.12 流量测量装置(测量孔板或喷嘴)前后侧的最小直管段长度
注：① 本表所列数字为管道内径Di的倍数；
② 本表括号外的数字为“附加极限相对误差为零”的数值；括号内的数字为“附加极限相对误差为±0.5%”的数值。 ③ 表中d—喷嘴或孔板孔径；Di—管子内径。
5.3.2 主蒸汽、再热蒸汽、汽轮机抽汽、辅助蒸汽、高温轴封供汽及高压给水管道应按照《汽水管道应力计算技术规定SDGJ6—90》进行电子计算机计算；其他热管道，宜采用电子计算机计算。
5.3.3 两点间无限位支吊点的无分支的管道，其自补偿能力是否满足要求，可按附录D.1判别。
5.3.4 当采用波纹管补偿器时，可利用补偿器的轴向变形来吸收直管段的热膨胀，也可利用补偿器的弯曲变形组成单式或复式补偿器来吸收管道横向的热膨胀。有关补偿能力的判别见附录D.2。在使用波纹管时，必须在支吊系统中保证不使其失稳。
在锅炉安全阀排汽管上，可采用套筒式补偿器或疏水盘。
5.3.5 波纹管补偿器应根据波纹管的类型考虑其推力和力矩对设备接口或管道固定点的影响。有关推力的计算见附录D.2。
5.4 管道的冷紧
5.4.1 设计温度在430℃及以上的管道宜进行冷紧，冷紧比(即冷紧值与全补偿值之比)不宜小于0.7；对于其他管道，当需要减小工作状态下对设备的推力和力矩时，也可进行冷紧。冷紧有效系数，对工作状态取2/3，对冷状态取1。 对于多分支管道，各分支的冷紧值应根据节点位移情况和各分支的柔度决定。
5.4.2 当管道上有限位支吊架(包括刚性吊架)时，冷紧量和冷紧口应以限位支吊点为分隔点进行分段计算和设置。实际施工时，可通过放拉杆、松限位的方式集中进行冷紧。
5.4.3 冷紧口宜选在便于施工(如靠近平台、梁柱等)和管道弯矩较小处。
本文来自徐州工业锅炉工业燃煤热水锅炉_蒸汽燃气电锅炉_徐州四方锅炉厂
范文七：电厂锅炉引风机
TEHNCLOGOY ND AMAREKTVo.1l,N7o.,20160
.1引 言
为了实现电厂锅炉全经安运济，需要保证锅行燃炉的可
靠烧性稳定性与其中。的个一重参数要就是炉锅膛炉压负。统的传
炉引锅风为机了保证炉负压的相对膛稳定采用，将了膛负炉
压经PID节调运算后器输的出号作信给为定号的控制信方，法保以
供风证量随膛炉负压的化变而化变。由于锅炉烧燃制控统具系
非线性，有难以立建精确的数模型，而学传统的控方法制求要控制
象为对可立建确精的学数型的模确性控定制统，采用常规系
控制的法方就会因系参统整数不定良性能、佳欠等因不能达
到理想原控的制效果。针传对控制方法的不足统，利模用糊控制系
统依赖于系统数学不模型的点，采特用糊模制控的方对法电厂
锅引风炉进机控行制
2.。 模控糊概述制模糊控
制统系一是种以糊模学数、模语言糊形式的识表知
和模糊示逻辑规则的理推为理基论础自的控动系制统。它一
是具有种馈通道的闭反控制系环统可利用，算机控制技术计构成。
具智有的能糊模控制器它是的心，也是核它区别其于他制控系
的统点所特在
。图1模糊 制系控统
糊控模系统如图1所示制它由模，糊控制和控器对制象组成
，图虚线部分为中糊控模制器，由它模糊化接、语口规则库言
、模糊推机构理清晰和化接口等分组部。模成控糊器的制心核部
是分语规则言和模糊推库机构[理1]。模糊制控器控制过程以实
测变量与统系定值设的差为值输入量，变它确是定的清晰。量偏差
通过糊化模理处，模糊用语化言描来。述模推理机构糊功的能为
实现域的转换，论它据根语规言库则输将变量模糊入变换为
集输出变模糊量集得，到出模输糊控变量，制变该量过经清晰处化
得到可操理的作定确值进，而控制控对象被作。模糊控制动系统
具有以的下点优2[：
1]模糊控制系）统需无知道被对象控的数学型模，别特适合于
复系统杂采用。2
具有智）性能和学性习基。专家于识知或熟练作者的操熟成
经验的模糊制中控知表示和模识糊则规可通学习不断过更新。
3模糊控制）统的核心模糊控制器以系计算机主体为，兼有
数字控制精等计确机控制系统的算特。点4）
被人易所接受们对，于有一操定作经而验对控理论制
熟悉不的作工人员说来它很容被掌握和学易会，通过它用使“语
言”行人机进话对，更可地为操好作者供提制控息信
3。. 统系计设
2图 于模基糊制的锅炉控引机风制系统控
电厂锅引风炉模机糊制控统系结如构图2所示，本系以锅统
炉炉膛负压为实时测数监据控制。统由模系控糊制、器频变、器锅炉引风
机和炉
膛负压检的测与换装置转等几部组成分
其中模糊控制器。模由化接糊、口言语规则、库糊模理推构
和机晰化清接口功能等单组元成其输，量入为给定炉负膛压同实际
膛炉压的负差偏偏差及化变。率糊模控器制首先输对变入量
行进模糊化处理使其由精值确变为模糊量，而后据输根量及
入糊控制规模则，通过糊模推生理锅成引风机转炉的模糊速制控量，
后将最该模糊控量制行进晰化清理处得到变频器，的入信输
，控号锅炉制风机的引转。速糊控模器的制能功通可过PC同L上
位完成[机]，3其糊模控制法算软件实现。由位机上通其过与LPC
通信接口的收接运算值并数成完模糊控器的功能，而制后运将算
果结送回PL传C进行控中制。
统工作系时过通锅炉膛炉负传压感实时采器锅炉炉膛负
集，并将其对应的信压号输入模控糊制器通过，其糊模推理算出计
需所的引风转机速制控并量输，进而出调节锅炉风机的引转，
速使其随炉炉锅负压膛变化的变而。
化4.结束语 本文
对针电厂锅引炉机风控问题提制了一出区别于种统传
控制方的模法控制方糊法解，了控制决系统以难建立确的精
数学型模的题。系问以锅统炉膛负压炉为参，通数模糊控制器过的
算，对锅炉引风机计转的速行实时进调。节控制统系构造易，
容具有能智性学习和，性但不具模糊控制有依不于赖杂系复统的
精确数模学的特点，而且具有友好型人的机面，界有较具好的稳
定和较高性控的制度。精
考参文献
：1][ 胜宋利智能.控制术概论[技M.]北:京防工国出版业社200,8.
[2] 张国.忠智能控制系及应用统M[.]北京:中国电力版社,20出07.
3[]陈益 ,飞薛迎.成P CL糊神模网经络频变调速系统[J]电气传动.
动自化2,04，0():13-638,74
作者简.介安：宁1(98-8)，男现，中为国业矿大信学息与电
工程学院气学，生研究向：工业方自化动。
模控制在糊厂锅电引炉机风上应用
的宁邱玮炜
安国中矿大学信息与电气工程学业江院苏徐州212116摘要：
文根据本厂电锅安全经炉运行济的供风要求提，出一种了的新厂电锅炉引机控制风方，法模控制器糊据锅炉引根
风机工作的状对态转其进速实时调行。整系构统容易，造有具智性能和习性学又具有较，的稳定性和好较的高制控度精
关。键词：炉引风机锅模控糊制
odi:1039.96/.jsis.100n- 856452.100.060.3
1技研发术
2266
范文八：热电厂锅炉试题]@]@]
@一、判断题（每题一分，共60分）
1、流体区别于固体的显著特征是流体具有流动性和粘滞性。(√)
2、流体能流动是由于流体分子间的吸引力较大的缘故。(×)
3、流体的压缩性是指流体在压力（压强）的作用下体积增大的性质。(×)
4、液体和气体的粘滞性系数均随其温度的升高而降低。(×)
5、介质压力高于大气压称为正压。(√)
6、当流体运动状态的雷诺数（Re）＜2320时，为层流。(√)
7、流体中各点的压力和流速随时间而变化的流动，称为稳定流动。(×)
8、温度是表示物体的冷热程度的物理量，从微观上说是物体分子热运动强度的量。 （√）
9、气体的比热只随气体种类的变化而变化。(×)
10、饱和蒸汽温度越高，饱和压力也越高。(√)
11、任意温度的水，在定压加热到饱和温度所吸收的热量，叫汽化潜热。(×)
12、汽化潜热随饱和压力的变化而变化，饱和压力愈低，汽化潜热愈大。(√)
13、液体在整个沸腾过程，既不吸热，也不升温。(×)
14、不论气体还是液体，吸收热量，温度升高；放出热量，温度降低。(√)
15、当水加热至饱和温度时，继续定压加热，则温度升高，蒸汽量增多。(×)
16、凡有温差的物体，就一定有热量传递。(√)
17、物质的温度越高，其热量也越大。(√)
18、热量传递的方式有热传导、对流和辐射。(√)
19、流体与壁面间温差越大，换热面积越大，对流换热热阻越大，则换热量也就越大。(×)
20、导热系数在数值上等于沿着导热方向每米长度上温差1℃时，每小时通过壁面传递的热
量。(√)
21、由于灰的导热系数小，因此，受热面积灰将使其热交换能力增加。(×)
22、炉内火焰辐射能量与其绝对温度的平方成正比。(×)
23、物体的幅射热能力取决于它的热力学温度。(√)
24、流体是气体、液体和固体的总称，流体力学时研究静止流体的力学规律和运动流体的能
量转化及能量损失规律的一门科学。 （×）
25、流体的基本物理性质有流体的惯性、压缩性、膨胀性和黏滞性 。 （×）
26、物体质量与惯性的一般惯性为：物体质量越大，惯性越大；物质质量小，惯性越小（√）
27、 流体运动时，流体间产生的内摩擦力的性质称作流体的阻力 。 （×）
28、气体的动力粘度，随温度升高而升高，液体的动力粘度则随温度的升高而降低。 （√）
29、为了使润滑油形成有效的油膜，防止轴与轴承的直接摩擦的产生，故要求润滑油的油温
一般不超过45℃。 （×）
30、液体内任一点的各个方向的液体静压力均相等 。 （√）
31、1标准大气压等于1.01×10Pa 。 （×）
32、绝对压力+大气压力 =表压力 。 （×）
33、液柱式压力计分为：单管压力计、多管压力计、差压计和倾斜式微压计。 （√）
34、1工程大气压力定义为1kg的力平均分布在1cm面积上形成的压力，其值为760mm26
水银柱所产生的压力。 （×）
35、1标准大气压＜1工程大气压力。 （×）
36、理性流体与实际流体之间的区别是没有惯性。 （×）
37、流量：通过与管内液流方向相垂直的断面的液体数量。分为体积流量和质量流量两种，
分布用符号qv和qm来表示。 （×）
38、体积流量qv等于平均流速c与管子横断面积A 之积 。 (√)
39、流体中各点的压力与流速随时间变化而变化的流动，称作不稳定流动。 （√）
40、理想液体状态方程也称为伯努利方程 。 （√）
41、三种能头的单位是焦耳 。 （×）
42、三种能头是指：压力能头，速度能头，惯性能头。 （×）
43、虹吸现象是指水由低位液面因为压差关系流向高位液面的一种现象。 （×）
44、管道产生的阻力损失分为：沿程阻力损失和局部阻力损失。 （√）
45、虹吸现象的理论数值大约为10m，但由于实际中存在各种损失，故虹吸高度一般为8m
至9米 。 （×）
46、紊流运动：流体质点只沿着管子做轴向运动 。 （×）
47、雷诺数Re是一个无量纲量，其判别数为2310。 （×）
48、气体的状态参数分为：压力，温度，比体积。 （√）
49、热量传递的方式有：热传导和热对流。 （×）
50、热电偶温度计一般用于测量500℃以上的温度测量。 （√）
51、膨胀式温度计一般有玻璃管液体温度计和压力式温度计两类 。 （×）
52、三冲量自动调节系统常用于调节汽温 。 （×）
53、目前常用水位计分为：云母水位计、低置水位计，电触点水位计，水位电视监视器。 （√）
54、锅炉设备包括：锅炉本体设备和锅炉辅助设备。 （√）
55、燃料在炉内的燃烧方式主要有层状燃烧、悬浮燃烧、流化燃烧。 （×）
56、在同样的质量下分析，H元素是发热量最高的元素 。 （√）
57、煤的工业分析法得出煤由C、H、O、N、S、M、A。 （×）
58、煤的高位发热量与低位发热量的差别在于是否包括将循环水生成水蒸气消耗的那部分汽
化潜热 。 （×）
59、Cad=Cdaf?100-Aar-Mar 。 （√） 100
60、Car100-Mar 。 （√） =Cd100
61、挥发份是燃料中的固有物质 。 （×）
62、当灰锥尖由于弯曲而触及锥底平面或者整个锥体变成球状的温度为变形温度ST。 （×）
63、影响灰熔点的因素有：成分因素、介质因素、浓度因素 。 （√）
64、灰的熔点是确定炉膛出口烟温的主要依据 。 （√）
65、锅炉技术上，常以煤的灰分来将煤进行分类，分为无烟煤、烟煤和褐煤 。 （×）
66、无烟煤和烟煤比较，烟煤的发热量低，但是更易于燃烧 。 （√）
67、在无烟煤、烟煤和褐煤中，俗称白煤的是无烟煤 。 （√）
68、烟煤和褐煤中，烟煤更易于燃烧，挥发份含量为10%至40%，燃烧生成烟气量大。（×）
69、不完全燃烧是指，还有部分可燃物质未参与燃烧。 （×）
70、燃烧需要的三种条件：可燃物、空气和着火热源 。 （×）
71、C不完全燃烧后的产物为CO2 。 (×)
72、过量空气系数是指实际空气需要量与理论空气量的比值 。 （√）
73、当炉内温度较低、化学反应速度较慢、物理混合速度相对较大时，燃烧速度取决于炉内温度的高低，这种燃烧称为扩散燃烧 。 （×）
74、在锅炉的各项损失中，灰渣物理热损失时最大的一项损失。 （×）
75、一般情况下锅炉排烟的温度通常不到100℃，这样可以保证锅炉产生的热量给工质吸收 （×）
76、化学不完全燃烧是由于燃料在燃烧状态由于不完全燃烧照成的损失，是可以减少甚至消除的一种能量损失 。 （×）
77、燃烧的三个阶段大致分为：着火前准备阶段、燃烧阶段、燃尽阶段。 （√）
78、锅炉净效率是指锅炉燃烧后锅炉吸收的热量除以总能量的比值。 （×）
79、为了使空气与煤粉能够充分良好的接触，多采用平衡送风法混合燃料与空气 。 （×）
80、挥发份多的煤种容易着火，燃烧速度快，火焰教长，易于完全燃烧 。 （√）
81、对流受热面是指锅炉对流烟道内的过热器和省煤器。 （×）
82、锅炉的蒸发设备主要由汽包、下降管和水冷壁等组成 。 （√）
83、节流现象会使得流体的压力降低，在生产中会带来不利影响，节流跟水锤现象一样是应该全面避免的一种危害 。 （×）
84、煤的元素分析包括：固定碳（FC）、氧（O）、氮（N）、氢（H）、硫（S）、水份（W）
和灰分（A）。（×）
85、挥发分是指煤加热过程中分解出来的一些可燃气体。（×）
86、水分、灰分、氮、氧是煤中的杂质。（√）
87、煤中的有机硫也称可燃硫或挥发硫。（√）
88、可燃物的爆炸下限越低，其爆炸的危险越大。（√）
89、煤的焦结性是指煤在隔绝空气的情况下加热，水分蒸发，挥发分析出后剩余的焦碳以结
成不同硬度焦块的性质。（√）
90、同一种煤的灰熔点也不是固定不变的。（√）
91、燃烧必须具备的条件为可燃物质和着火热源。（×）
92、燃烧是指燃料中的可燃物质同空气中的氧激烈进行的放热和发光的物理反应过程。（ × ）
93、过量空气系数是实际空气量与理论空气量之比值。（ √ ）
94、炉内温度越高，化学反应速度越快，因此煤粉的燃烧速度也越快。（ × ）
95、碳粒在还原气体中也可以燃烧。（ √ ）
96、迅速而完全燃烧的必须具备：相当高的炉内温度，合适的空气量、煤粉与空气良好的
混合和充足的燃烧时间。（ √ ）
97、锅炉负荷越大，锅炉效率越高。（ × ）
98、金属材料在一定压力的作用下，逐渐产生塑性变形的现象就是蠕变。（ × ）
99、表盘式温度测量仪表的温度测量量程应当为工作温度1.5～3倍。（ × ）
二、填空题
1、流体是和的总称。
2、在压力一定时，流体的密度随温度的增加而的增加而 增大 。
3、1工程大气压4。
4、提高朗肯循环的和
5、液体的黏滞性系数随温度的升高而
6、是产生虹吸流动的动力，由于液体在管路中有各种阻力损失，所以虹吸高度一般只有 6~7 m。
7、为预防“水锤”的危害可采取的措施：延长阀门的开闭时间、 尽可能缩短管道长度、 在管道上装设安全阀或空气室、 避免断电事故的发生。
8、在锅炉过热蒸汽温度自动调节系统中，被调量是过热器出口汽温，。
9、煤的工业分析成分包括
10好混合、充足的燃烧时间。
11、锅炉各项热损失中，最大的热损失是。
12、锅炉效率的计算有和两种方法，电厂中常采用
13、在锅炉起动时，为保护省煤器，在汽包与省煤器之间装设
14、保持运行的时蒸汽压力的稳定主要取决于锅炉 这两个因素。
15、水的静力学基本方程式是16、简述水蒸气的发生过程（1）2）
3）
17、伯努利理想状态方程是努利状态方程式 (P12页) 。
18、预防水锤的危害，应采取的措施有（1）2）
34
19、写出煤的成分基准是（1）（2）
34
20、煤的主要特性有（1）2）
34
21、计算锅炉热效率的方法有（1）2）
三、选择题
1、绝对压力就是
A 容器内工质的真实压力；B压力表所指示的压力；C真空表所指示的压力；
2、单位时间内，通过与管内液流方向相垂直的断面的液体的体积数，称为液体的
。
A 质量流量； B体积流量； C流数；
3、过热器出口蒸汽温度一般采用测量。
A 玻璃管温度计； B压力式温度计； C热电偶温度计；
4、低氧燃烧时，产生的
A 硫； B二氧化硫； C三氧化硫；
5、流体流动的两种重要参数是。
A 压力、温度； B压力、速度； C比容、密度；
6、热力学温度的单位符号是。
A K ； B ℃； C F ；
7、热电偶测温原理是基于
A 热阻效应； B热磁效应； C热电效应；
8、煤粉在燃烧过程中所用的时间最长。
A 着火前的准备阶段； B燃烧阶段； C燃尽阶段；
9、自然循环系统锅炉水冷壁引出管进入汽包的工质是。
A 蒸汽； B饱和水； C汽水混合物；
10、管内流体的雷诺数小于
A 3300； B 5300； C 2300；
11、三冲量给水自动调节系统，在锅炉启动过程中，调节器只能接受
A 汽包水位； B蒸汽流量； C给水流量；
12、水位计所表示的水位汽包中的真实水位。
A 略低于； B略高于； C等于；
13、开启省煤器再循环门。
A 点火前； B熄火后； C锅炉停止上水后；
14、在正常负荷范围内，炉膛出口过量空气系数过大，会造成
A q3降低，q4增加； Bq2、q4均降低； Cq3降低、q2增加；
15、热辐射的强弱与绝对温度的成正比。
A 2次方； B 3次方； C 4次方；
16、化学不完全燃烧损失的大小主要决定于烟气中
A CO； B CO2； C O2；
17、锅炉煤灰的熔点主要与灰的
A 组成成分； B物理形态； C硬度；
18、煤粉着火前准备阶段主要特征为。
A 放出热量； B析出挥发分； C燃烧化学反应速度快；
19、当汽压降低时，由于饱和温度降低，使部分水蒸发，将引起炉水体积 。
A 膨胀； B收缩； C不变；
20、无灰干燥基挥发分小于10%的煤是
A 无烟煤； B烟煤； C褐煤；
21、为使空气和煤粉充分混合，二次风速应一次风速。
A 大于； B小于； C等于；
22、循环流化床锅炉燃用的燃料颗粒度一般在 之间。
A 0~50um； B 0~25mm； C 0~50mm；
23、 随着锅炉额定蒸发量的增大，排污率。
A 增大； B 减少； C 相对不变； D 与蒸发量无关。
24、 提高炉内过量空气系数，排烟热损失。
A增加； B减少； C不变； D不确定。
25、 造成火力发电厂效率低的主要原因是 。
A锅炉效率低； B汽轮机排汽热损失；C发电机热损失； D汽轮机机械损失
26、随着锅炉容量增大，散热损失相对
A、增大 B、减少 C、不变
27、低位发热量Q=22MJ/Kg，煤耗量为20t/h，则标煤耗量为。
A、18t B、15t C、22t
28、以下不是锅炉经济小指标的是。
A. 一氧化碳； B. 二氧化硫； C. 排烟温度。 D飞灰可燃物
29、以大气压力为计算起点的压力是。
A表压力 B绝对压力 C静压力 D负压
30、 在达到最佳过量空气系数前，增加风量，锅炉机械不完全燃烧损失
A 增加 B 不变 C 减小
31、造成锅炉部件寿命老化损伤的因素，主要是疲劳、蠕变
A磨损； B 低温腐蚀； C 高温腐蚀； D 腐蚀与磨损。
32、当锅炉负荷突然增大时，汽包水位会
A上升； B 下降；
C 先迅速下降后上升； D 先迅速上升后下降。
33、
A.供电标准煤耗 B.发电标准煤耗
C.热耗 D.锅炉效率。
34、在火力发电厂中，蒸汽参数一般指蒸汽的。
A比容与压力 B焓与温度 C压力与温度 D流量与体积
35、已知介质的压力P和温度t，若P小于t所对应的P饱时，介质所处的状态是。 A未饱和水 B饱和水 C饱和蒸汽 D过热蒸汽
36、运行中欲增加锅炉热负荷，须 。
A先加风量，再加燃料 B．先加燃料，再加风量
C．先加燃料，再加给水。
37、 工作票延期手续只能办理 A一次； B二次； C三次； D四次。
38、炉膛里的传热方式主要以
A对流； B辐射； C传导。
39、在自然循环锅炉中，蒸发设备是由汽包、、下降管、联箱等组成。
A省煤器 B过热器 C水冷壁管 D对流管
40、煤灰的熔融性常用三个温度表示，即变形温度、软化温度、融化温度。在通常情况下，
要求控制炉膛出口烟温比 B 低50～100℃。
A变形温度 B软化温度 C融化温度 D炉膛燃烧温度
41、单位体积的物质所具有的质量称为( B )。
(A)比热 (B)密度 (C)比容 (D)比体积
42、当温度一定时，流体的密度随（ A ）的增加而增大。
(A)压力 (B)体积 (C)比容 (D)比热
43、气体温度愈高，密度越大，则气体的压力也( C )。
(A)越小 (B)相同 (C)越大 (D)越不稳定
44、油的粘度随温度的升高而（ D ）。
(A)升高 (B)保持不变 (C)出现不稳定变化 (D)降低
45、气体的粘滞性系数，随温度的升高而( A )。
(A)升高 (B)降低 (C)保持不变 (D)出现或高或低的变化
46、标准状态是指压力为1物理大气压，温度为( A )时的状态。
(A)0℃ (B)-4℃ (C)4℃ (D)100℃
47、1个标准大气压=( B )mmHg。
（A）736 (B)760 (C)756 (D)765
48、1工程压力相当于( A )Pa。
(A)9.80665×104 (B)1.01325×105 (C)133.3224 (D)9.81
49、1个工程大气压相当于( D )MPa。
(A)1 (B)1.0336 (C)0.102 (D)0.098
50、1毫米汞柱等于（ B ）Pa。
(A)9.80665×104 (B)133.3224 (C)1.01325×105 (D)9.81
51、以大气压力为计算起点的压力是( A )。
（A）表压力 (B)绝对压力 (C)静压力 (D)负压
52、完全真空时，真空度为( A )。
(A)100% (B)0 (C)25% (D)50%
53、容器内气体的绝对压力减去大气压力大于零时称为( B )。
(A)负正 (B)正压 (C)表压力 (D)风压
54、单位时间内，通过与管内液流方向相垂直的断面的液体数量称为( B )。
(A)流速 (B)流量 (C)比重 (D)密度
55、判断流体流动状态的依据是( A )。
(A)雷诺数 (B)莫迪图 (C)尼古拉兹图 (D)勃拉休斯
56、实际上，由于液体在一定温度下具有一定的饱和汽压，管路又有各种阻力损失及流速不
能为零，所以液体虹吸的高度一般只有( B )。
(A)4～5m (B)6～7m (C)8～9m (D)10m
57、流体运动的两个重要参数是( B )。
(A)压力、温度 (B)压力、速度 (C)比容、密度 (D)比容、速度
58、其它条件不变，管内流体的流动速度越快，管道的流动阻力损失( A )。
(A)越大 (B)越小 (C)不变 (D)没有可比性
59、流体的沿程阻力与管路的长度成( A )。
(A)正比 (B)反比 (C)倒数 (D)平方比
60、当管内流体为紊流运动状态时，其沿程阻力系数与（ C ）有关。
(A)Re (B)与管子长度 (C)Re和管子相对光滑度 (D)管子相对光滑度
61、在压力管道中，由于( B )反复急剧的变化并迅衰减，从而造成流体速度显著变化的
现象称为水锤。
(A)流速 (B)压力 (C)流量 (D)温度
62、通常把表示（ B ）状态特性的物理量叫状态参数。
(A)物质 (B)工质 (C)物体 (D)设备
63、在火力发电厂中，蒸汽参数一般指蒸汽的 ( C )。
(A)比容与压力 (B)焓与温度 (C)压力与温度 (D)流量与体积
64、绝对温标规定：在一个标准大气压下，纯水的冰点为( B )。
(A)100℃ (B)273.15K (C)373.15K (D)4℃
65、温度是指物体的冷热程度，常用的单位有摄氏温度（℃）、华氏温度（℉）和绝对温度
（K），摄氏温度与绝对温度之间的关系为（ A ）。
（A）T= t +273（B）T= t +9/5*℃（C）T= t +（180+5/9）℉（D）T= t +180
66、单位质量物质温度升高（或降低）1℃所吸收或放出的热量称为( C )。
(A)汽化潜热 (B)比容 (C)比热容 (D)热容量
67、热量从水冷壁的管外壁传递到管内壁的方式叫（ A ）传热。质量为m千克（或一定
数量）的物质温度升高或降低（ ）时所吸收或放出的热量称为该物质的比热容。
(A)传导 (B)对流 (C)幅射 (D)半幅射
68、发生在水表面的汽化过程称为( A )。
(A)蒸发 (B)沸腾 (C)凝结 (D)放热
69、水沸腾时的温度称为（ C ）。
(A)未饱和温度 (B)过热温度 (C)饱和温度 (D)蒸汽温度
70、在一个标准大气压下，水的饱和温度为（ B ）。
（A）0℃（B）100℃（C）120℃（D）180℃
71、水蒸气的饱和压力升高时，其对应的饱和温度（ A ）。
（A）升高（B）减少（C）不变（D）或高或低不确定
72、不含水分的饱和蒸汽称为( B )。
(A)湿饱和蒸汽 (B)干饱和蒸汽 (C)过热蒸汽 (D)饱和水
73、随压力增加，对应的汽化潜热（ B ）。
（A）增加（B）减少（C）不变（D）根据加热形式而定
74、过热蒸汽的温度与相应压力下饱和温度的差值称为（ A ）。
（A）过热度（B）临界温度（C）饱和温度（D）干度
75、已知介质的压力P和温度t，若P小于t所对应的P饱时，介质所处的状态是(
(A)未饱和水 (B)饱和水 (C)饱和蒸汽 (D)过热蒸汽
76、目前，火力发电厂都采用( C )。
(A)卡诺循环 (B)回热循环 (C) 朗肯循环 (D)再热循环
77、凝汽器内的蒸汽凝结过程是蒸汽( B )的过程。
(A)减少热阻 (B)放热 (C)吸热 （D）热分解
78、提高蒸汽初温度主要受到( C )。
(A)锅炉传热温差的限制 (B)热力循环的限制
(C)金属高温性能的限制 (D)工艺水平的限制
79、热量从物体的高温部分流向低温部分，这种热量传递的过程称为（ D ）。
（A）汽化（B）热流动（C）预热（D）传热
80、物体中由于微观粒子的热运动而传递热量的过程，称为( C )。
(A)对流传热 (B)逆流传热 (C)热传导 (D)辐射传热
81、对流换热量与对流放热系数成( A )。
(A)正比 (B)反比 (C)倒数关系 (D)对数关系
82、材料的导热量与材料两侧面的温差成正比，与材料的厚度成（ C ）。
（A）正比（B）等比（C）反比（D）平方比 D )。
83、高温烟气对水冷壁外壁的传热方式是( B )。
(A)热传导 (B)辐射传热和对流传热
(C)对流传热 (D)辐射传热
84、一次水位计的连通管上的汽门泄漏，其水位指示值( A )。
(A)升高 (B)降低 (C)不变 (D)波动较大
85、汽包内的实际水位比水位计指示的水位偏（ B ）。
（A）差为零 （B）高； （C）低； （D）高或偏低
86、中压锅炉汽包内的实际水位与水位计指示的水位偏差值可达( B )mm。
(A)10～20 (B)40～50 (C)70～80 (D)100
87、锅炉设备包括( C )和辅助设备两大部分。
(A)汽水系统 (B)燃烧系统 (C)锅炉本体 (D)循环设备
88、火力发电厂的 ( B )主要由锅炉、汽轮机、凝结器、给水泵等设备组成。
(A)燃烧系统 (B)汽水系统 (C)供水系统 (D)电力系统
89、火力发电厂的锅炉是将燃料的化学能转变为 ( D)的设备。
(A)动能 (B)电能 (C)机械能 (D)热能
90、( C )是介于层状燃烧和悬浮燃烧之间的一种燃烧方式。
(A)层状燃烧 (B)悬浮燃烧 (C)流化燃烧 (D)旋风燃烧
91、煤的可燃成分包括（ A ）。
(A)碳、氢、挥发硫 (B)碳、氢、氧 (C)碳、氢、氮 (D)碳、氧
92、煤中( C )成分含量越高，着火温度越高。
(A)挥发份 (B)氢 (C)碳 (D)一氧化碳
93、碳完全燃烧时生成( A )。
(A)CO2 (B) CO (C)SO2 (D)NO2
94、( C )是煤中的杂质，不能产生热量。
(A)氢 (B)挥发分 (C)氧 (D)碳
95、( B )是煤的组成成分中发热量最高的元素。
(A)碳 (B)氢 (C)硫 (D)氧
96、煤发热量的高低是由（ B ）元素成分决定的。
(A)挥发份 (B)碳、氢 (C)氢、硫 (D)碳
97、挥发分含量对燃料的燃烧特性影响很大，挥发份含量高，则容易燃烧。( B )的挥发
份含量高，故很容易着火燃烧。
(A)无烟煤 (B)烟煤 (C)贫煤 (D)煤矸石
98、挥发分含量对燃料燃烧特性影响很大，挥发份含量高则容易燃烧。下列煤种中（ B ）
的挥发分含量最高，故最容易着火燃烧。
(A)无烟煤 (B)褐煤 (C)贫煤 (D)烟煤
99、无烟煤的挥发分含量（ C ）褐煤的挥发分含量。
(A)等于 (B)高于 (C)低于 (D)根据煤质情况高于或低于
100、煤灰的熔融性常用三个温度表示，即变形温度、软化温度、融化温度。在通常情况下，
要求控制炉膛出口烟温比( B )低50～100℃。
(A)变形温度 (B)软化温度 (C)融化温度 (D)炉膛燃烧温度
101、灰熔点越低的煤在炉内燃烧时越容易( B )。
(A)着火 (B)结渣 (C)燃尽 (D)造成灭火
102、锅炉煤灰的熔点主要与灰的（ B ）有关。
(A)组成成分 (B)物理形态 (C)硬度 (D)可磨性
103、根据煤中( B )含量，煤分为无烟煤、烟煤和褐煤。
(A)固定碳 (B)水分 (C)挥发份 (D)灰分
104、在标准状态下、每摩尔任何一种气体的体积皆为（ C ）。
(A) 12.4 Nm3 (B) 22.4Nm3 (C)22.4 L (D)33L
105、一公斤燃料完全燃烧所需要的标准状态下的干空气，称为（ A ）。
(A)理论空气量 (B)实际空气量 (C)过剩空气量 (D)最佳空气量
106、为了保证燃料完全燃烧，按每公斤燃料实际送入炉内的空气量，称为( B )。
(A)理论空气量 (B)实际空气量 (C)过剩空气量 (D)最佳空气量
107、煤在燃烧过程中的强烈放热过程是在( C )完成的。
(A)预热阶段 (B)着火阶段 (C)燃烧阶段 (D)燃尽阶段。
108、在燃烧低挥发分的煤时，为加强着火和燃烧，应适当提高( B )。
(A)炉膛负压 (B)炉膛温度 (C)一次风速 (D)二次风量
109、强化燃烧，缩短着火阶段，可以增长( A )。
(A)燃尽阶段 (B)燃烧阶段 (C)着火阶段 (D)预热阶段
110、燃烧产物中含有（ B ）的燃烧是不完全燃烧。
(A)二氧化碳 (B)一氧化碳 (C)水蒸汽 (D)氧气
111、正平衡法指锅炉有效利用的热量与（ C ）之比来计算热效率的方法。
（A）燃料放出的热量（B）输入锅炉的燃料（C）输入锅炉的热量（D）锅炉蒸发量 112、反平衡法指通过测定和计算锅炉（ A ）后，求得热效率的方法。
（A）各项热损失（B）锅炉有效利用热（C）燃料热损失（D）自用能源
113、当机组负荷、煤质、燃烧室内压力不变的情况下，烟道阻力增大将使( A )。
(A)锅炉净效率下降 (B)锅炉净效率不变
(C)锅炉净效率提高 (D)风机效率升高
114、（ D ）热损失是电站锅炉各项热损失中最大的一项，一般为送入炉膛热量的6%左右。
(A)散热损失 (B)机械不完全燃烧热损失
(C)化学不完全燃烧热损失 (D)排烟热损失
115、电站锅炉排烟热损失是指锅炉( B )排出的热烟气带走的物理热量占输入热量的百分率。
(A)未级省煤器后 (B)未级空气预热器后 (C)除尘器后 (D)过热器出口
116、化学不完全燃烧热损失的大小主要取决于烟气中( A )含量的多少。
(A)CO (B)CO3 (C)O2 (D)SO2
117、随着锅炉容量增大，散热损失相对( B )。
(A)增大 (B)减少 (C)保持不变； (D)产生骤变
118、所有的高温管道、容器等设备上都应有保温层，当室内温度在25℃时，保温层表面温
度一般不超过( B )。
(A)40℃ (B)50℃ (C)60℃ (D)30℃
119、锅炉运行时以q2、q3、q4之和为最小值的空气量为( D )。
(A)燃烧空气量 (B)漏风量 (C)过剩空气系数 (D)最佳空气量
多选题
1、力能改变物体的（ AB ）。
（A）运动状态（B）形状（C）质量 （D）温度
2、物质在常温常压下的形态有（ ABD ）。
（A）固态 （B）液态 （C）流化态 （D）气态
3、锅炉中的传热方式有（ ACD ）等。
（A）辐射传热（B）吸热（C）对流传热（D）导热
4、中小型电站锅炉的蒸发设备主要是由（ ABC ）水冷壁等组成。
（A）汽包 （B）下降管 （C）联箱 （D、省煤器
5、锅炉热效率的测定和计算方法有：（ AC ）。
（A）正平衡法（B）净平衡法（C）反平衡法（D）毛平衡法
6、锅炉排烟热损失与（ BC ）有关。
（A）省煤器出口水温 （B）排烟温度
（C）排烟量 （D）进口空气温度
7、炉膛热负荷与（ AB ）成正比。
（A）燃料消耗量 （B）燃料发热值
（C）炉膛容积 （D）炉膛高度
四、计算题
1. 有一台离心泵，在吸水管上装有一个弯头，逆止阀及进水网一个，设离心泵的吸水量为 qv=0.016m3/s ，吸水管道的直径d=0.15m，管长L=10m，试求吸水管的总能头损失。 已知弯头的局部阻力损失ξ1=0.2，逆止阀及进水网的局部阻力损失ξ2=6.0，沿程阻力系
2Lc2c数λ=0.02.（5分）( hj=ξ hf λ·) d2g2g
（P18页）
2. 有一装水容器如图1-13所示，由于压强较高。装一复式U性水银测压计。已知各液面
高程为：▽1=1.5m，▽2=0.2m，▽3=1.2m，▽4=0.4m，▽5=2.1m试确定容器页面的表压力p0（水银密度为13600kg/m，水的密度为1000kg/m）（5分）
（P9页）
四、论述题
1、简述锅炉热平衡效率以及热经济性分析（10分）
（什么是热平衡，输入锅炉热量，锅炉输出热量，热平衡方程式，锅炉热效率的正反平衡以及影响热效率的因素分析。）
（P77页—P80页） 33
2、什么叫锅炉的热效率？
答：锅炉输出的热量与输入的热量之比称为锅炉的热效率。热效率表明了锅炉利用热量的有效程度。
3、锅炉专业的技术经济指标有哪些？
锅炉专业的技术经济指标有：锅炉效率、蒸发量、主汽压力、主汽温度、氧量、排烟温度、飞灰可燃物、制粉电耗、除灰电耗、风机电耗、点火与助燃用油
4、什么是“虚假水位”？如何处理？
答：“虚假水位”是一种不真实的水位，它是暂时的但若不注意会造成误判断而诱发事故。譬如外界负荷增加，汽包压力下降，饱和温度亦随之降低，而放出大量热量自行蒸发，造成锅内汽泡增加，体积膨胀，使水位上升的假象。本该加强上水维持水位，但由于假象，运行人员不注意相反减少给水，容易造成缺水。当负荷突变、灭火、安全阀动作、燃烧不稳都会产生虚假水位。要求运行人员严密监视，了解变化过程杜绝误判断。
5、蒸汽管道水冲击事故的现象、原因、处理及预防？
现象
1、蒸汽管道振动或有冲击声。
2、过热蒸汽压力表指示不稳，摆动大。
3、过热蒸汽温度下降。
原因
(1) 蒸汽温度过低，或蒸汽带水。
(2) 蒸汽管道暖管不充分，疏水未排尽。
(3) 锅炉满水或减温器漏水。
(4) 汽水共腾。
处理
(1) 延长暖管时间
(2) 开启过热器各疏水门，以及汽机主汽门前疏水门，必要时开向空排汽。
(3) 检查减温器有否泄漏。
(4) 检查汽包水位，及过热蒸汽温度是否正常。
(5) 并汽时发生水冲击，应立即停止并汽。
(6) 水冲击消除后，检查各支吊架情况，发现缺陷立即进行处理。 预防
(1) 并汽前应进行充分暖管
(2) 防止发生汽水共腾事故。
(3) 保证汽包水位，及过热蒸汽温度正常。
范文九：锅炉设备及汽水流程
锅炉设备及汽水流程锅炉设备介绍：
1、钢结构：整个锅炉设备全部由钢结构支撑，悬吊在大板梁上，由于整个受热面系统的热胀冷缩，因此将水冷壁、过热器、再热器、省煤器等受热面设备通过吊挂装置全部悬挂在大板梁上，以保证整个锅炉能向上向下自然膨胀。
2、水冷壁：炉膛四周由膜式管道密封组成，形成一个方体中空炉膛，由刚性梁连接形成方形整体，通过吊挂装置悬吊在大板梁上，保证向上和向下受热自然膨胀，前后左右膨胀由导向装置限制；接受炉膛火焰的直接辐射传热，水在水冷壁里经过加热至水沸腾，形成水与蒸汽的混合体，产生饱和蒸汽，最上端由上集箱连接，上端通过上集箱与锅筒连通，最下端由下集箱连接，最下端与下降管连通，同时也与锅筒连通。
3、锅筒：圆筒形的筒体，通过吊挂装置悬挂安装在大板梁上，在炉膛的上部，与省煤器、过热器、水冷壁直接连通，在锅筒里起着汽水分离、沉淀、保证自然循环的压头、加药、排污等作用。
4、下降管：由四根φ273-φ426的管子将锅筒和下降管连接起来，保证锅筒内的水自然通过压头流到水冷壁下降管，形成自然循环。
5、过热器：分高、低温过热器，是由管排组成。锅筒里的饱和蒸汽由于在温度和含水份上达不到合格蒸汽标准，因此通过过热器对锅筒来的蒸汽进行加热，以使里面的蒸汽在温度和含水份上达到干蒸汽合格要求。（布置在后竖井烟道、炉膛上部、顶棚等）
6、省煤器：由蛇形管排组成，布置在后竖井烟道内。原水经过化学处理后，经省煤器进入锅筒，在省煤器里经过烟气加热（150°-200°烟气），将加热后的热水送入锅筒。省煤器的目的就是利用烟气余热来加热给水，节约热量排除，同时加热给水保证给水达到设计要求的给水温度。
7、空气预热器：布置在后竖井最下面，同样利用烟气余热加热鼓风机来的空气，以节约烟气排出的热量，同时也是保证空气进入燃烧器与煤气燃烧的送风温度。
8、再热器：通过汽轮机高压缸冲转做功的蒸汽引入再热器进行加热，加热后的再热蒸汽引入汽轮机低压缸做功，经过再热蒸汽加热后做功比不用再热蒸汽加热做功可提高热效率,因此在锅炉的烟道后竖井内和水平烟道内设置再热器管排。
9、鼓风机：在锅炉零米两侧布置两台鼓风机,鼓风机的目的就是可燃物(煤气)燃烧需要氧气助燃,通过鼓风机将空气(氧气)与燃烧可然物(煤气)混合,在炉膛里面燃烧。
10、引风机：由于炉膛里面是微负压,因此燃烧后的烟气不能迅速排出大气,因此在锅炉的尾部烟道设置两台引风机,形成抽力,将燃烧后的烟气抽送至烟囱,排入大气。
11、烟囱：在锅炉的尾部设置一根烟囱,将烟气排出大气,保证发电区域的卫生。
12、燃烧器：煤气燃烧时的设备，燃烧器将煤气和空气混合在炉膛燃烧，形成火焰加热水冷壁里面的水，将水加热成水蒸汽。
锅炉的汽水流程：
范文十：电厂锅炉水处理]@]@]
@电厂锅炉水处理的探讨
摘要:锅炉水处理是保证锅炉安全可靠， 经济合理运行的重要措施之一。 如果不进行给水处理，将造成燃料的浪费和锅炉事故的发生。所以，必须重视锅炉水处理工作，提高锅炉水处理工作的管理水平，提高水质的合格率，避免水质不良引起的锅炉事故发生。 关键词:锅炉；水处理；技术
锅炉采用的天然水中含有钙、镁、氯等离子以及溶解氧，进入锅炉后会导致锅炉结垢、腐蚀、汽水共腾等现象，严重时造成锅炉使用不安全、寿命缩短，浪费大量人力、财力等。由于用户对水处理不够重视，锅炉水质合格率偏低，锅炉内受热面结生水垢的现象较为普遍，造成的能源浪费十分惊人。我国每年因水处理不良造成严重结垢直到设备破裂的事故数占锅炉设备事故数的比例高达35%。
一、锅炉水处理中存在的问题
1、不进行水处理。有些蒸发量比较小的锅炉(一般在2t/h以下)，因锅炉容量小或冬用夏停，通常不被人重视，又加上水处理知识不足，认为对小型锅炉不进行水处理没有关系，结果造成锅炉结垢、腐蚀严重。①蒸发量小于2t/h、蒸汽压力小于1.27mpa的钢壳式锅炉、水火管锅炉，应尽可能采用炉外化学处理，并尽可能装置除氧设备；热力除氧器应装设水位自动调节装置和蒸汽压力自动调节装置；②凡蒸发量大于2t/h的锅炉，必须采用炉外化学处理，且必须装置除氧设备；③天然水中含有大量杂质，必须采用如沉淀、过滤等有效措施。
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